【文章內(nèi)容簡介】 0% 點 = （100）= (℃) 10%點 = 180+（1010）= (℃) 30%點 = 180+（3010）= (℃) 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 1250%點 = 180+（5010）=(℃)（2）平衡汽化參考線斜率及其各點溫度 P208 圖 717 上圖，實沸點蒸餾曲線 10%至 70%斜率（℃/%） ，得平衡汽化參考線的斜率為 ℃/%；查課本 P208 圖 717 中圖，得△F =23℃。故 平衡汽化參考線 50%點 = 實沸點蒸餾參考線 50%點 △F = = （℃）由平衡汽化參考線 50%點和斜率可計算得其他各點溫度： 0% 點 = （500）= (℃) 10%點 = （5010）= (℃) 30%點 = （5030）= (℃)70%點 = +（7050）= (℃)90%點 = +（9050）= (℃)100%點 = +（10050）= (℃)2. 實沸點蒸餾曲線與其參考線的各點溫差△ Fi%： △ F0== (℃) △ F10%=180180=0 (℃) △ F30%== (℃) △ F50%== (℃) △ F70%=550550=0 (℃)：由課本 P208圖 717 下圖，查得各餾出百分數(shù)時的溫差比值，得：0 比值=；10%比值=；其余各點比值都是 。 平衡汽化曲線各點與其參考線相應各點的溫差△ T等于實沸點蒸餾曲線與其參考線相應各點的溫差△ Fi%乘以對應的比值。由此得平衡汽化各點的△ T： 0%點△ T =*= (℃) 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 1310%點△ T =0=0 (℃) 30%點△ T == (℃) 50%點△ T == (℃) 70%點△ T =0=0 (℃) 平衡汽化曲線各點溫度等于它的參考線各點溫度加上相應的△ T值，得平衡汽化溫度： 0% 點== (℃) 10%點=+0= (℃) 30%點=+= (℃) 50%點=+= (℃) 70%點=+0= (℃)依上數(shù)據(jù)畫出原油的常壓平衡汽化曲線,如下圖 32: 圖 32 平衡汽化曲線 油品的性質(zhì)參數(shù)（1） 實沸點切割點計算由公式 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 14 實沸點切割點=（輕餾份終餾點+重鎦份餾點）／2可計算:汽油和煤油實沸點切割點 =（汽油實沸點 100%點+煤油實沸點 0%點）/2 =（128+120）/2=124℃煤油和輕柴油實沸點切割點 =（煤油實沸點 100%點+輕柴油實沸點 0%點）/2 =（+237）/2=℃輕柴油和重柴油實沸點切割點=（輕柴油實沸點 100%點+重柴油實沸點 0%點）/2 =（301+297）/2=299℃查課本 P239圖 741 得： t oH =294℃, t 100L =350℃ 重柴油和重油實沸點切割點=( t oH + t100L)/2=(294+350)/2=322℃得出的數(shù)據(jù)列于表 34：表 34 原油常壓切割方案產(chǎn)品 實沸點切割點/℃ 實沸點餾程/℃ 汽 油 124 ～ 煤 油 128～ 輕 柴 299 223～301 重 柴 322 ～341 重 油 （2）恩氏蒸餾曲線斜率由公式 S =（t 90 t10）/（9010）得：汽油 S =（10872）/（9010）=℃/%煤油 S =（210142）/（9010）= ℃/%輕柴油 S =（293257/（9010）=℃/%重柴油 S =（335315）/（9010）= ℃/%重油 △ me= ；T me==257 ℃渣油 △ me=；T me==308℃ 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 15 查課本得原油產(chǎn)品有關性質(zhì)參數(shù)列于表 35：表 35 原油產(chǎn)品的有關性質(zhì)參數(shù)表產(chǎn)品 d420 比重指數(shù)176。API 相對分子質(zhì)量（M）特性因數(shù)（K）汽油 99 煤油 155 輕柴油 209 重柴油 289 重油 原油 產(chǎn)品收率和物料平衡可根據(jù)原油的實沸點蒸餾曲線及實沸點切割點得出各產(chǎn)品的體積收率，進而算出重量收率。由圖 31b 和表 33 的相關數(shù)據(jù)對照，可得出體積收率數(shù)據(jù)為：產(chǎn)品 汽油 煤油 輕柴油 重柴油體積收率% 故,常壓塔的物料平衡如表 36 所示： 表 36 物料平衡（按每年開工 8000 小時計算）產(chǎn)率，% 處理量或產(chǎn)量油品體積分數(shù) 質(zhì)量分數(shù) 104t/a Kg/h Kmol/h原油 100 100 325 371004 汽油 19663 煤油 37842 輕柴油 31541 144．68重柴油 22968 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 16重油 258961 汽提蒸汽用量側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱水蒸汽汽提，使用的過熱水蒸汽汽提溫度為 420℃，壓力為 ，取汽提蒸汽用量如表 37：表 37 汽提水蒸汽用量油 品 質(zhì)量分數(shù)， % ㎏/h kmol/h煤油 3 輕柴油 3 重柴油 重油 2 5609 合計 塔板形式和塔板數(shù) 選用浮閥塔板。參照《石油煉制工程》P 236表 77 和表 78 選定塔板數(shù)如表 38：表 38 常壓塔塔板數(shù)表被分離餾分 塔板數(shù)常頂～常一線 10 層（考慮一線生成航空煤油）常一線～常二線 6 層常二線～常三線 6 層常三線～常底 4 層常底氣提段 4 層考慮采用兩個中段回流，每個用 3 層換熱塔板，共 6 層。全塔塔板數(shù)共計為36 層。 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 17 精餾塔計算草圖圖 33 精餾塔計算草圖 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 18 操作壓力取塔頂產(chǎn)品罐壓力為 。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程。取塔頂空冷器壓力降為 ，使用一個管殼式后冷器，殼程壓力降取 。故 塔頂壓力=++=(絕)取每層浮閥塔板壓力降為 (4mmHg)，則推算得常壓塔各關鍵部位的壓力如下(單位 MPa)：塔頂壓力 ；常一線抽出板（第 9 層）上壓力=+910 3 =； 常二線抽出板（第 21 層）上壓力=+2110 3 =； 常三線抽出板（第 30 層）上壓力=+3010 3 =； 汽化段壓力（第 36 層下）壓力=+3610 3 =；取轉(zhuǎn)油線壓力降為 ，則加熱爐出口壓力為：＋= 汽化段及塔底溫度（1）汽化段中進料的汽化率與過汽化度 取過汽化度為進料量的 2%（重量）或 %（體積） ，即：汽化量為 7420㎏/h。 要求進料在汽化段的汽化率為 eF為： eF（體積分數(shù)）=（++++）%=%（2）汽化段的油汽分壓汽化段各物料量流量如表 39：表 39 汽化段物料流量表汽化段物料 流量汽油 kmol/h煤油 kmol/h輕柴油 144．68 kmol/h重柴油 kmol/h過汽化油 27 kmol/h 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 19油汽量合計 kmol/h設塔底汽提蒸汽量為塔底重油量的 2%。過汽化油的相對分子量取 300。則塔底汽提水蒸氣用量=25896122%/18= kmol/h由此計算得汽化段的油氣分壓為（＋）= (MPa)(3) 汽化段溫度的初步求定常壓實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為 333℃，將 333℃換算成()下的溫度為 338℃，從該交點做垂直于橫坐標的直線，在該直線上找到 338℃之點，過此點做平行于原油常壓平衡汽化曲線，即為原油在 下的平衡汽化曲線。由此可查得當 eF為 %時的溫度為 355℃，此即為汽化段的溫度 tF.(4) 汽化段溫度 tF的校核 校核的主要目的是看由 tF要求的加熱爐出口溫度是否合理。當汽化率 eF（體積分數(shù)）=%，t F=355℃時，進料在汽化段中的焓 hF計算結(jié)果如表 310 所示。表 310 進料帶入汽化段的熱量 QF（P=，t=355℃）焓，kJ/kg油料氣相 液相熱量，kJ/g汽油 1151 115115167=106煤油 1117 111735917=106輕柴油 1109 110923292=106重柴油 1100 110020212=106過汽化油 1096 10967576=106重油 854 854276798=106合計 QF=106 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 20所以 h F=106/371004=（kJ/kg）再按上述方法作出原油在加熱爐出口壓力 （）下的平衡汽化曲線，設定加熱爐出口溫度為 360℃，讀出在 360℃時的汽化率為 %（體積） 。顯然， e 0eF , 即在加熱爐出口條件下過汽化油和部分常三線產(chǎn)品處于液相，據(jù)此可算出在加熱爐出口條件下的焓值 h0。表 311 進料在加熱爐出口攜帶的熱量（P=，t=360℃）焓，kJ/kg物 料氣相 液相熱 量，kJ/h汽油 1205 120515167=106煤油 1172 117235917=106輕柴油 1155 115523292=106氣相 1146 114613118=106重柴油 液相 975 9756924=106重油 920 920284374=106合 計 Q0=106所以 h 0=106/371004=顯然 h 0= kJ/kg hF= kJ/kg，在設計的汽化溫度 355℃之下，能保證所需的拔出率，爐出口溫度也不至于超過允許限度。（5）塔底溫度取塔底溫度比汽化段溫度低 7℃，即 3557=348（℃） 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育學院論文 21 塔頂及側(cè)線溫度的假設與回流熱分配（1）假設塔頂及各側(cè)線溫度參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，假設塔頂及各側(cè)線溫度如表 312 所示：表 312 塔頂及各側(cè)線假設溫度表產(chǎn)品出口溫度 數(shù)值常 頂 溫 度 146℃常一線抽出板（第 9 層）溫度 180℃常二線抽出板（第 21 層）溫度 269℃常三線抽出板（第 30 層）溫度 320℃（2）全塔回流熱按上述假設的溫度條件作全塔熱平衡（見表 313） ，由此求出全塔回流熱。表 313a 全塔回流熱（出方）操作條件 焓 kJ/kg物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3壓力 MPa 溫度℃ 汽相 液相熱 量kJ/h常 頂 19663 146℃ 615 106常 一 37842 180℃ 377 106常 二 31541 269℃ 615 106常 三 22968 320℃ 770 106常 底 25896 340 837 106水蒸氣 8732 146 641 106出方合計 379707 106 遼寧石油化工大學繼續(xù)教育