【文章內(nèi)容簡介】 置。未冷凝的氣體去加熱爐燒或氣炬放空。冷凝水部分用泵注入揮發(fā)線，另一部分排入下水道或氣提車間。初頂循環(huán)回流油從初餾塔集油箱提出，由泵送去換熱器與脫前原油換熱后發(fā)話初餾塔。初側線從初餾塔集油箱抽出經(jīng)泵送入到常壓塔。從初餾塔底出來的拔頭油由泵抽出，分兩路與高溫油品換熱，換熱到300℃左右再合并分四路進入常壓爐進行加熱，加熱到335℃或365℃進入常壓塔。 常壓系統(tǒng)從常壓爐加熱出來的油進入初餾塔汽化段后，汽相進入精餾段，在精餾段分離切割出四個產(chǎn)品，液相進入提餾段，在塔底液面上方吹入過熱蒸汽作汽提用。常頂油汽、水蒸汽從塔頂揮發(fā)線出來，（在揮發(fā)線依次注有氨水，緩蝕劑和堿性水），先分八路進入空冷器冷卻到60~75℃后，再分兩路冷卻到40~45℃，冷后合并進入容罐作油、水、汽分離。分離出來的冷凝水部份用泵注入揮發(fā)線，另一部份排入堿性水道或經(jīng)泵送北汽提裝置，瓦斯從容器頂出來經(jīng)水封罐脫油脫水后去加熱爐燒或明放空或去火炬線放空，或去三蒸餾尾氣系統(tǒng)。常頂汽油由泵抽出，部份打回初餾塔頂作冷回流，部份經(jīng)混合柱堿洗進入容沉降罐分離堿渣后出裝置或經(jīng)脫砷后出裝置。常壓一線餾出，經(jīng)汽提上段汽提，油汽返回初餾塔，餾出油由泵抽出先后經(jīng)冷卻至40~45℃進入燈油沉降罐作航煤，燈油或溶劑油出裝置。常壓二線餾出，進入汽提中段汽提，油汽返回初餾塔，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至50~70℃后與堿液混合進入柴油電離罐，~，常二經(jīng)沉降后作輕柴裝置，若作10軍柴則改進鹽罐后出裝置。精制罐分離出的堿渣自壓送往汽油泵房回收。常壓三線抽出，經(jīng)汽提下段汽提，油汽返回初餾塔，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至60~75℃作變壓器油原料出裝置，若作輕柴則與常二合并出裝置。常壓一中餾出，由泵抽送。常壓二中自餾出，由泵抽出后經(jīng)換熱后經(jīng)三通溫控調(diào)節(jié)閥返回初餾塔。常壓塔底重油由泵抽出，分四路進入減壓爐加熱。 減壓系統(tǒng)從減壓爐加熱出來的油（約385~395℃）進入減壓塔，在塔內(nèi)9197Kpa真空度下進行減壓分餾。減壓塔頂油汽、水蒸汽由揮發(fā)線引出，分8支路進入4組間冷凝器冷卻，冷凝油水流入容器進行油水分離，未冷凝油汽被一級蒸汽真空泵抽送入2組間冷器，冷卻，冷凝液進入容器，未冷凝氣被二級蒸汽真空泵抽送入冷卻，冷凝液進入容器。減壓一線自常壓塔上段填料下集油箱餾出，由泵抽送去與爐用空氣換熱，換熱后再經(jīng)換熱器與原油換熱，然后進入冷卻至40～50℃，部份打回減壓塔作冷回流，另一部份作重柴或催化料出裝置。減壓二線自常壓塔下段填料下集油箱餾出，經(jīng)減壓塔上段汽提，油汽返回中段填料下集油箱之下，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至60～70℃作潤料或催化料出裝置。冷卻器出口引一支路去泵進口以作重質(zhì)封油用。減一中自常壓塔中段填料下集油箱餾出，由泵抽送分三路并聯(lián)經(jīng)換熱器，換熱器換熱后返回減壓塔上段填料下集油箱之下。減二中自常壓塔餾出，由泵抽送先后經(jīng)換熱后返回減壓塔。減底渣油由泵抽出，分兩路換熱后合并進入冷卻器，然后作氧化瀝青料、焦化料或丙烷脫瀝青料出裝置。設計中采用水蒸氣汽提方式，并確定汽提水蒸氣的用量；由于浮閥塔操作彈性大，本設計采用浮閥塔。原油常減壓蒸餾裝置的工藝原則流程圖如圖21所示。圖21 原油常減壓蒸餾裝置的工藝原則流程圖本裝置的主要塔器包括脫鹽罐，初餾塔，常壓塔，常壓爐、汽提塔，減壓爐，減壓塔等。.(1)廢水處理 ：采用封閉循環(huán)工藝，將生產(chǎn)系統(tǒng)的排放污水經(jīng)過一定處理步驟后，重新送回系統(tǒng)，從而形成一個循環(huán)系統(tǒng)，使排放污水再次被利用。這種工藝不僅可以避免污染，還能減少或杜絕水資源的浪費。(2) 廢氣處理 ，各塔回流罐等容器由氮氣密封，謹防氣體向外泄漏。對于廢氣中有害氣態(tài)物質(zhì)，必須根據(jù)它們的物性或化性的不同而采用不同處理方法。 ，改進生產(chǎn)設備，提高機泵設備和管道設備的密閉性；積極開展廢氣的回收和綜合利用。(3) 綜合利用，回收有用產(chǎn)品，減少污染物，對處頂、常頂、減頂?shù)牟荒龤膺M行回收，減少加工損失，降低污染物排放。第三章． 常壓蒸餾塔工藝計算 工藝參數(shù)計算表31大慶原油常壓分餾產(chǎn)品產(chǎn)率及其性質(zhì)產(chǎn) 品沸點范圍產(chǎn) 率相對密度恩 氏 蒸 餾 數(shù) 據(jù), ℃名 稱℃%(重)初10%30%50%70%90%終重整原料初~13052758496112136150航空煤油130~230142162180192205228243輕 柴 油230~320225238255262270288312通用柴油320~350307324329331339348360重 油350計算時，所用到的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)未作裂化校正，工程上允許這樣做。 油品的性質(zhì)參數(shù)（1）體積平均沸點，t(體)：重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 （2）恩氏蒸餾90%～10%斜率: 重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 （3）質(zhì)量平均沸點， ，。重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 （4）實分子平均沸點，。重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 （5）立方平均沸點，。重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 （6）中平均沸點, ，。重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 （7）比重指數(shù)： 式中校正值，。，，重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 重油 （8）特性因數(shù) K: 式中T為中平均沸點的絕對溫度（K）重整原料 航空煤油 輕柴油 通用柴油 （9）相對分子質(zhì)量 M：查石油餾分特性因數(shù)和相對分子質(zhì)量圖可得：重整原料 M=96航空煤油 M=158輕柴油 M=208通用柴油 M=294重油 M=470（10）平衡蒸發(fā)溫度：重整原料恩氏蒸餾70～10%斜率=查常壓恩氏蒸餾50%點溫度與平衡汽化50%點溫度換算圖可得平衡汽化50%點溫度差為10℃，則其50%點溫度為9610=86℃查常壓平衡汽化曲線各段溫差與恩氏蒸餾曲線隔斷溫差換算圖可得平衡汽化各段溫度差分別為：表32 重整原料平衡蒸發(fā)溫度恩氏蒸餾，(體) %恩氏蒸餾，oC恩氏蒸餾溫差，oC平衡蒸發(fā)溫差，oC10%7530%8450%9670%11290%136100%150 7 12 16 24 14 5 6 7 平衡蒸發(fā)50%點溫度，oC平衡蒸發(fā)溫度，oC 9610 = 8675808693109同理可得其余各組分數(shù)據(jù)如下：表33 航空煤油平衡蒸發(fā)溫度恩氏蒸餾，(體) %恩氏蒸餾，oC恩氏蒸餾溫差，oC平衡蒸發(fā)溫差，oC0%14210%16230%18050%19270%20590%22820 18 12 13 238 10 6 5 11平衡蒸發(fā)50%點溫度，oC平衡蒸發(fā)溫度，oC192+2 = 194170178188194199210表34 輕柴油平衡蒸發(fā)溫度恩氏蒸餾，(體) %恩氏蒸餾，oC恩氏蒸餾溫差，oC平衡蒸發(fā)溫差，oC0%22510%23830%25550%26270%27090%28813 17 7 8 185 10 3 3 8平衡蒸發(fā)50%點溫差，oC平衡蒸發(fā)溫度，oC262+4=266248253263266269277表35 通用柴油平衡蒸發(fā)溫度恩氏蒸餾，(體) %恩氏蒸餾，oC恩氏蒸餾溫差，oC平衡蒸發(fā)溫差，oC0%30710%32430%32950%33170%33990%34817 5 5 8 97 3 2 3 3平衡蒸發(fā)50%點溫差，oC平衡蒸發(fā)溫度，oC331+20=351339346349351354357（11）臨界溫度：真臨界溫度：式中表36 各組分臨界溫度油品名稱D/℃真臨界溫度/℃重整原料航空煤油輕柴油通用柴油（12）臨界壓力：真臨界壓力：查《石油化工工藝計算圖表》并計算得以下數(shù)據(jù)：表37 各組分臨界參數(shù)油品名稱真臨界溫度假臨界溫度假臨界壓力真臨界壓力重整原料航空煤油輕柴油通用柴油（13）焦點溫度： 查《石油餾分焦點溫度圖》可得各組分焦點溫度如下：重整原料 55+=℃航空煤油 40+=℃輕柴油 23+=℃通用柴油 6+=℃（14）焦點壓力：查《石油餾分焦點壓力圖》可得各組分焦點壓力如下：重整原料 +=航空煤油 += MPa輕柴油 += MPa通用柴油 += MPa表38 油品的有關性質(zhì)參數(shù)計算匯總油品名稱密度 比重指數(shù)APIo特性因 數(shù) K分子量平衡蒸發(fā)溫度臨界參數(shù)焦點參數(shù)M℃℃0%100%溫度℃壓力MPa溫度℃壓力MPa重整原料96109航空煤油158170輕柴油208248通用柴油294339重油470 產(chǎn)品收率及物料平衡處理量為250+1410=390萬噸/年物料平衡可參考同一原油、同一產(chǎn)品方案的生產(chǎn)數(shù)據(jù)確定。確定后列出物料平衡表。如不能取得實標生產(chǎn)數(shù)據(jù), 可根據(jù)實沸點數(shù)據(jù)來確定。如表21所示, 相鄰兩個產(chǎn)品沒有互相重疊的,兩個餾分的交接溫度作為這兩個餾分的切割溫度。決定年開工天數(shù)后, 即可作出常壓塔物料平衡表, 如表35所示。表35中沒有考慮損失, 在實際生產(chǎn)通常取(氣體+損失)％。表35物料平衡表(按每年開工8000小時計)油 品產(chǎn) 率，%處 理 量 或 產(chǎn) 量體積質(zhì)量104t/akg/hkmol/h原 油390487500產(chǎn)品重整原料20767航空煤油43875輕 柴 油65813通 用 柴 油27788重油327600 汽提蒸汽用量側線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱水蒸汽汽提, 使用的是溫度420℃, （表）的過熱水蒸汽。汽提水蒸汽用量與需要汽提出來的輕組分含量有關。在設計中可參考經(jīng)驗數(shù)據(jù)來選擇汽提蒸汽用量。 表310汽提水蒸汽用量汽提蒸汽用量塔名稱油品氣提蒸氣用量%對產(chǎn)品（經(jīng)驗值）蒸汽用量(Kg/h)蒸汽用量(Kmol/h)常壓塔常壓一線煤油3常壓二線輕柴油2常壓三線重柴油塔底重油39828546合計 塔板型式和塔板數(shù)石油分餾塔塔板數(shù)主要靠經(jīng)驗選用，表31表312是常壓塔塔板數(shù)的參考值。表311 常壓塔塔板數(shù)國外文獻推薦值 被分離的餾分推薦板數(shù)輕汽油─重汽油6～8汽 油─煤 油6～8汽 油─柴 油4～6輕柴油─重柴油4～6進料—最低側線3～6汽提段或側線汽提4表312 國內(nèi)某些煉油廠常壓塔塔板數(shù)被分離的餾分東方紅Ⅱ套南京Ⅰ套上海煉廠 汽 油─煤 油3109 煤 油─輕柴油996 輕柴油─重柴油746 重柴油—裂化原料846 最低側線—進料443 進料—塔底464參照表311與表312選定的塔板數(shù)如下:決定塔板數(shù)汽油──煤油段12層(考慮一線生產(chǎn)航煤)煤油──輕柴油段13層輕柴油──重柴油段8層重柴油──汽化段3層塔底