【文章內(nèi)容簡介】 和重油的水蒸氣用量。匯總表格如下：表211 汽提水蒸汽用量油 品質(zhì)量分數(shù)，對油%千克/時千摩/時一線煤油3二線輕柴3三線重柴塔底重油213075合計原油常壓塔選用F1浮閥塔板參照《石油煉制工程》選定塔板數(shù)如下：汽油煤油段 9層煤油輕柴油段 6層輕柴油重柴油段 6層重柴油－汽化段 3層塔底汽提段 4層考慮采用兩個中段回流，每個用3層換熱塔板，共6層，全塔塔板數(shù)總計為34層。塔底重油653750kg/h22182030273134131091107℃351℃315℃256℃180℃汽油40250kg/h塔頂冷回流126323kg/h（420℃）煤油42417kg/h（420℃）輕柴油31833kg/h（420℃）重柴油65083kg/h塔底汽提水蒸汽13075kg/h(420℃)106kg/h第一中段回流QC1=106KJ/h第二中段回流106KJ/h 操作壓力，塔頂采用兩級冷凝冷卻流程，使用一個管殼式后冷器，.(1)故塔頂壓力＝++＝（2），則推算得常壓塔的各關鍵部位的壓力如下：一線抽出板（第9層）上壓力：+8＝二線抽出板（第18層）上壓力：+17＝三線抽出板（第27層）上壓力：+26＝汽化段壓力（第30層下） +29＝，則加熱爐出口壓力＝+＝取過汽化度為進料的2％（質(zhì)量分數(shù)）％（體積分數(shù)），%=過汽化油=247。300= 要求進料在汽化段中的汽化率eF為：eF（體積分數(shù)）＝%+%+%+8%+%=%表212汽化段中各物料的流量（千摩/時）產(chǎn)品油水蒸氣量（kmol /h）汽 油 煤 油輕 柴重 柴過汽化油油氣合計水蒸汽（塔底汽提）（+)=當eF＝％時的溫度為358℃，它即為欲求的汽化段溫度tf，由tf是由相平衡求得，還需進行核算。 tF的校核校核的主要目的是看由tF要求的加熱爐出口溫度是否合理。校核的方法是作絕熱閃蒸過程的熱平衡計算以求得爐出口溫度。當汽化率eF（體積分數(shù)）＝％，tF＝358℃時，進料在汽化段中的焓計算如下：表213 進料帶入汽化段的熱量 QF(P＝，t＝358℃)油 料焓KJ/kg熱量KJ/h汽相液相汽 油1176117640250＝106煤 油1147 114742417＝106輕 柴1130113031833＝106重 柴1122112265083＝106過汽化油11181118＝106重 油 888888＝566106合 計QF =106所以: hF＝QF /進料量=106/=表214 進料在爐出口條件下攜帶的熱量Q0＝（P=,T=℃）油 料焓KJ/kg熱量KJ/h汽相液相汽 油1201120140250＝106煤 油1164116442417＝106輕 柴1151115131833＝106重柴汽相部分11431143＝106液相部分971971＝106重 油904904653750=591106合 計Q0＝798106則h0= Q0/進料量=798106/＝958（KJ/kg）校核結(jié)果表明：h0略高于hF，所以在設計的汽化段溫度358℃下可以保證所需的拔出率，爐出口溫度不超過允許限度。3 塔底溫度 取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，即3587＝351℃4 塔頂及側(cè)線溫度的假設與回流分配假設塔頂及各側(cè)線溫度參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，假設塔頂及各側(cè)線溫度表41塔頂溫度107℃煤油抽出板（第9層）溫度180℃輕柴油抽出板（第18層）溫度256℃重柴油抽出板（第27層）溫度315℃ 按上述假設的溫度條件作全塔熱平衡（見表329），由此求出全塔回流熱。表42全塔回流熱全塔回流熱物料　流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相　入方進料358——106汽提蒸氣—4203316—106合計　—————106出方汽油40250107611　106煤油42417180　444輕柴31833256　645重柴65083315　820重油653750348　858106水蒸氣—1072700—106合計— —　—　——106所以，全塔回流熱Q=Q入－Q出（ )106＝106(KJ/h) 塔頂采用二級冷凝冷卻，塔頂回流溫度定為60℃，采用兩個中段回流，第一個位于煤油側(cè)線與輕柴油側(cè)線之間（第11～13層），第二個位于輕柴油側(cè)線與重柴油側(cè)線之間（第20～22層）?；亓鳠岱峙淙缦拢罕?3塔頂取熱50％Qo＝106KJ/h第一中段回流取熱20％Qc1＝106KJ/h第二中段回流取熱30％Qc2＝106KJ/h（第27層）溫度校核 106KJ/h塔底653750kg/h汽提水蒸氣13075kg/h 汽油40250kg/h，水蒸汽13075kg/h 煤油42417kg/h輕柴油31833kg/h重柴油65083 t=315℃ P=34312730如圖作第27層以下塔段的熱平衡表44第27層以下塔段熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料358106汽提蒸氣130754203316106內(nèi)回流L795795L合計+L106+795L出方汽油402503151080106煤油424173151055106輕柴318333151034106重柴65083315820106重油653750 858106水蒸氣13075—3153107106內(nèi)回流L31510261026L合計846408+L—106+1026L由熱平衡Q入＝Q出，可以求出L106+795L=106+1026L內(nèi)回流 Ｌ=256190kg/h/238= 重柴油抽出板上方氣相總量為：V27＝汽油+煤油+輕柴+L+塔底水蒸汽=+++1076+＝重柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為：1076/=%點溫度，計算結(jié)果如下：表45項目0%10%30%50%恩氏蒸餾溫度223270284293恩氏蒸餾溫差47149平衡汽化溫差575常壓平衡汽化溫度293298305310（第18層）溫度校核 表46 輕柴抽出板上（第18層）熱平衡物料流量kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料358106氣提蒸氣4203316106內(nèi)回流L669669L合計+L106+669L出方汽油40250256976106煤油42417256908106輕柴31833256649106重柴65083315816106重油653750346892106水蒸氣2562910106內(nèi)回流L256896896L二中回流106合計+L106+896L由熱平衡Q入＝Q出，可以求出L 106+669L=+896L 內(nèi)回流 L=119515kg/h 或119515/178＝ 輕柴油抽出板上方氣相總量為：V18=＝++++=輕柴抽出板上輕柴油氣分壓：%點溫度，計算結(jié)果如下：表47項目0%10%30%50%恩氏蒸餾溫度170205215223恩氏蒸餾溫差3510810平衡汽化溫差5555常壓平衡汽化溫度（第9層）溫度的校核表48 第9層以下塔板熱平衡物料流量kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg