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正文內(nèi)容

150萬噸年勝利混合原油常減壓蒸餾裝置工藝設(shè)計(1)(編輯修改稿)

2024-12-02 01:44 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡介】 出在365℃時的汽化率為 %(體積)。顯然, e0eF ,即在加熱爐出口條件下過汽化油和部分常三線油處于液相,據(jù)此可算出在加熱爐出口條件下的焓值 h0。 進料在加熱爐出口攜帶的熱量( P= t=365℃) 26 物 料 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 汽相 液相 常 頂 288 288 1560= 106 常 一 275 275 13760= 106 常 二 272 272 8720= 106 常 三 汽相 269 269 8520= 106 液相 225 225 6830= 106 常 底 214 214 148240= 106 合 計 106 所以 h0= 106/187500=225 kcal/kg 校驗結(jié)果表明 h0略高于 hF,所以在設(shè)計的汽化溫度 356℃之下,能保證所需的拔出率,又能防止或減輕因油品裂解對側(cè)線產(chǎn) 品質(zhì)量的影響。 27 原油平衡汽化曲線 ①常壓下原油實沸點蒸餾曲線 ②常壓下原油平衡汽化曲線 ③加熱爐出口原油平衡汽化曲線 ④汽化段原油平衡汽化曲線 28 取塔底溫度比進料溫度低 6℃,塔底溫度為 356- 6=350℃。 ( 1)假設(shè)塔頂及側(cè)線溫度 參考遼河石化南蒸餾裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù),假設(shè)如下: 塔頂溫度 112℃ 常一線抽出溫度(第 12 層) 216℃ 常二線抽出溫度(第 24 層) 268℃ 常三線抽出溫度(第 36 層) 332℃ ( 2)全塔熱平衡 按上述假設(shè)的條件,作出全塔熱平衡,求出全塔的回流熱。 全塔熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 壓力 atm 溫度℃ 汽相 液相 入 方 進料 187500 356 106 汽提蒸汽 6320 3 420 793 106 合 計 106 出方 常 頂 1560 112 143 106 常 一 13760 216 121 106 常 二 8720 268 156 106 29 常 三 15350 332 193 106 常 底 148240 350 201 106 水蒸氣 6320 106 641 106 合 計 106 所以全塔回流熱 Q=( - ) 106= 106kcal/h ( 3)回流方式及回流熱分配 塔頂采用一段冷凝冷卻流程,塔頂溫度為 40℃,采用 2 個中段回流。第 1 個回流介于常一與常二線之間(第 13~ 15 層),第2 個回流介于常二與常三線之間(第 25~ 27 層),回流熱分配如下: 塔頂回流取熱 40% 106kcal/h 常一中回流取熱 30% 106kcal/h 常二中回流取熱 30% 106kcal/h 30 ( 1)常三線抽出板溫度(第 36層) 重油14 82 40 kg /h t =3 5 0 ℃汽提蒸汽 5200k g / ht= 42 0 ℃504746進料18 75 00 kg / h熱量4 1. 9 2 1 06kcal / h36常三15 35 0k g/ h t =3 3 2 ℃常頂15 60 kg /h 常 一1 37 60 k g / h常二87 20 kg /h 水 蒸汽52 0 0 k g / h 31 按圖中的隔離體系做第 36層以下塔段的熱平衡。 第 36 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 壓力 atm 溫度℃ 汽相 液相 入 方 進料 187500 356 106 汽 提蒸汽 5200 3 420 793 106 內(nèi)回流 L 324 189 189L 合 計 106+ 189L 出方 常 頂 1560 332 263 106 常 一 13760 332 249 106 常 二 8720 332 246 106 常 三 15350 332 193 106 常 底 148240 350 201 106 水蒸氣 5200 332 750 106 內(nèi)回流 L 324 243 243L 合 計 106+ 243L 由熱平衡得: 106+ 189L= 106+ 243L 所以內(nèi)回流 L=63148kg/h 或 63148/305=207kmol/h 常三線抽出板上方汽相 總量為: 32 +++289+207=617 kmol/h 內(nèi)回流的分壓為: 207/617= atm 由常三線恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 atm 下平衡汽化 0%溫度??梢杂谩妒突すに噲D表》 圖 224 和 圖 223 先換算常壓平衡汽化數(shù)據(jù),再用 圖 2213 換算成 atm 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其計算結(jié)果如下: 項 目 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫度 ℃ 332 348 362 374 恩氏蒸餾溫差 ℃ 16 14 12 平衡汽化溫差 ℃ 6 8 5 常壓平衡汽化溫度 ℃ 371 376 384 390 atm 下的平衡汽化溫度 ℃ 331 337 345 350 由上求得的 atm 下常三線抽出板的泡點溫度為 331℃,與原假設(shè)的 332℃很接近,可以認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 33 ( 2)常二線抽出板溫度(第 24 層) 重油148240kg/h t=350 ℃汽提蒸汽 5200kg/ht=420 ℃5047462527進料187500kg/h106kcal/h24常二中106kcal/h3536常二8720kg/h t=268 ℃常三15350kg/h t=332 ℃汽提蒸汽460kg/h t=420 ℃ p=3atm常頂1560kg/h 常一13760kg/h水蒸汽5660kg/h 34 按圖中的隔離體系做第 24層以下塔段的熱平衡。 第 24 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 壓力 atm 溫度℃ 汽相 液相 入 方 進料 187500 356 106 汽提蒸汽 5660 3 420 793 106 內(nèi)回流 L 262 153 153L 合 計 106+ 153L 出方 常 頂 1560 268 226 106 常 一 13760 268 211 106 常 二 8720 268 156 106 常 三 15350 332 193 106 常 底 148240 350 201 106 水蒸氣 5660 268 718 106 常二中 106 內(nèi)回流 L 262 206 206L 合 計 106+ 206L 由熱平衡得: 106+ 153L= 106+ 206L 所以內(nèi)回流 L=54905kg/h 或 54905/242=227kmol/h 35 常二線抽出板上方汽相總量為: ++289+25+227=626 kmol/h 內(nèi)回流的分壓為: 227/626= atm 由常二線恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 atm 下平衡汽化 0%溫度??梢杂谩妒突すに噲D表》 圖 224 和 圖 223 先換算常壓平衡汽化數(shù)據(jù),再用 圖 2213 換算成 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其計算結(jié)果如下: 項 目 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫度 ℃ 286 301 310 316 恩氏蒸餾溫差 ℃ 15 9 6 平衡汽化溫差 ℃ 6 4 3 常壓平衡汽化溫度 ℃ 315 321 325 328 atm 下的平衡汽化溫度 ℃ 270 276 280 283 由上求得的 atm 下常二線抽出板的泡點溫度為 270℃,與原假設(shè)的 268℃很接近,可以認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 36 ( 3)常一線抽出板溫度(第 12 層) 重油148240kg/h t=350 ℃汽提蒸汽 5200kg/hp=3atm t=420 ℃5047461215252713進料187500kg/h106kcal/h2324常一13760kg/h t=216 ℃3536常二8720kg/h t=268 ℃汽提蒸汽260kg/h t=420 ℃ p=3atm常三15350kg/h t=332 ℃汽提蒸汽460kg/h t=420 ℃ p=3atm常頂1560kg/h水蒸汽5920kg/h常二中106kcal/h常一中106kcal/h 37 按圖中的隔離體系做第 12層以下塔段的熱平衡。 第 12 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 壓力 atm 溫度℃ 汽相 液相 入 方 進料 187500 356 106 汽提蒸汽 5920 3 420 793 106 內(nèi)回流 L 208 116 116L 合 計 106+ 116L 出方 常 頂 1560 216 196 106 常 一 13760 216 121 106 常 二 8720 268 156 106 常 三 15350 332 193 106 常 底 148240 350 201 106 水蒸氣 5920 216 693 106 常一中 106 常二中 106 內(nèi)回流 L 216 182 182L 合 計 106+ 182L 由熱平衡得: 106+ 116L= 106+ 182L 所以內(nèi)回流 L=34696kg/h 38 或 34696/192=181kmol/h 常一線抽出板上方汽相總量為: +14+289+25+181=523kmol/h 內(nèi)回流的分壓為: 181/523= atm 由常一線恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 atm 下平衡汽化 0%溫度。可以用《石油化工 工藝圖表》 圖 224 和 圖 223 先換算常壓平衡汽化數(shù)據(jù),再用 圖 2213 換算成 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其計算結(jié)果如下: 項 目 0% 10% 30% 50
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