【文章內容簡介】 煤油1147114742300=106輕柴油1130113060750=106重柴油1122112225650=106過汽化油～111890001118=106重油888888302400=106合計QF=106表39 進料帶入汽化段的熱量QhF=106/450000=(即圖1中的曲線3)。此處忽略了水分若原油中含有水分則應按爐出口處油氣分壓下的平衡汽化曲線計算。因考慮生產航空煤油限定爐出口溫度不超過360，％，顯然eoeF，即在爐出口條件下過汽化油和部分重柴油處于液相。據此可算出進料在爐出口條件下的焓值ho。ho=106/450000=核算結果表明ho略高于hF所以在設計的汽化段溫度350之下能保證所需的拔出率(％體)。爐出口溫度也不致超過充許限度。進料在爐出口處攜帶的熱量(P=, t=360)見表310物料焓Kj/kg熱量kJ/h汽相液相汽油1201120118900=106煤油1164116442300=106輕柴油1151115160750=106重柴油(g)1143114316060=106重柴油(l)9719719590=106重油904904302400=106合計Qo=106表310 進料在爐出口處攜帶的熱量取塔底溫度比汽化段低7即: 3507=①假設塔頂及各側線溫度參考同類裝置的經驗數據假設塔頂及各側線溫度如下:塔頂溫度 107煤油抽出板(第9層) 180輕柴油抽出板(第18層) 256重柴油抽出板(第27層) 315則列出全塔熱平衡如表311所示。物料流率，kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進料450000350106汽提蒸汽60484203316106合計450106出方汽油18900107611106煤油42300180444106輕柴油60750256645106重柴油25650315820106重油302400858106水蒸汽60481072700106合計106表311 全塔熱平衡表 ②全塔回流熱全塔回流熱Q=()106 =106 kJ/h③回流方式及回流熱分配 塔頂采用二級冷凝冷卻流程塔頂回流溫度為60。采用兩個中段循環(huán)回流一中在煤油側線與輕柴油側線之間(第11~13層), 二中位于輕柴油側線與重柴油側線之間(第20~22層)?；亓鳠岱峙? ％ 熱量, kJ/h塔頂 50 106一中 20 106二中 30 106①重柴油抽出板(第27層)按圖3中的隔離體系Ⅰ作第27層以下塔段的熱平衡如圖2及表210所示第27層以下塔段的熱平衡見表312物料流率，kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進料450000350106汽提蒸汽60484203316106內回流L~~794794L合計459052+L106+794L出方汽油189003151066106煤油423003151045106輕柴油607503151024106重柴油25650315815106重油302400840106水蒸汽60483153107106內回流L~31510261026L合計320327+L106+1026L表312 第27層以下塔段的熱平衡由熱平衡得:106+794L=106+1026L所以內回流 L=200862kg/h或 200862/282=712kmol/h重柴油抽出板上方汽相總量為:199+279+278+712+336=1804kmol/h 重柴油蒸汽(即內回流)分壓為:712/1804=％點溫度為316℃與原假設315℃很接近可以認為原假設是正確的。②輕柴油抽出板和煤油抽出板溫度校核的方法與重柴油的方法相同 故計算從略。計算結果與假設值相符故認為假設是正確的。即:輕柴油抽出板溫度256℃煤油抽出板溫度 181℃③塔頂溫度塔頂冷回流溫度to=60℃ ho=塔頂溫度 t1=107℃ h1=611kJ/kg故塔頂冷回流量 Lo為:Lo=Q/(ht1hto)=106/()=93433kg/h塔頂油氣量(汽油+內回流蒸汽)為(93433+18900)/95=1182kmol/h塔頂水蒸汽流量為塔頂油氣分壓為1182/(1182+)=塔頂溫度應該是汽油在其油氣分壓下的露點溫度由恩氏蒸餾數據換算得汽油常壓露點溫度為109℃。已知其焦點溫度和壓力依次為328℃。在平衡汽化座標紙上作出汽油平衡汽化100％℃。:111=℃與假設的107℃很接近故原假設溫度正確。塔頂溫度見圖3：圖3：塔頂溫度、液負荷衡算選擇塔內幾個有代表性的部位(如塔頂、第一層板下方、各側線抽出板上下方、中段回流進出口處、汽化段及塔底汽提段等)求出該各處的汽、液負荷 就可以作出全塔汽、液相負荷分布圖。圖6就是通過計算111122230各層及塔底汽提段的汽、液負荷繪制而成。 第 34 層以下塔段的熱平衡見表313 流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相入方重油302400890269136000汽提蒸汽6048420336220333376內回流L901901L合計308448289469376+901L+L出方重油302400345871263390400水蒸汽6048307518597600內回流L10561056L合計308448+L281988000+1056L表313 第34 層以下塔段的熱平衡 取內回流分子量M= 342 密度= 由熱平衡得 289469376+ 901L=281988000+1056L 所以內回流 L=48267kg/h=141kmol/h 液相負荷 =+ = 汽相負荷 = 第 31 層以下塔段的熱平衡見表314 流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相入方重油302400汽提蒸汽6048420336220333376內回流L915915L合計308448291095078+915L+L出方重油302400345871263390400水蒸汽6048320219365696內回流L10881088L合計308448+L282756096+1088L表314 第31層以下塔段的熱平衡取內回流分子量 M= 322 密度= 由熱平衡得： +915L= 282756096+1088L所以, 內回流 L= kg/h=液相負荷 =55+=汽相負荷 = 第 30 層以下塔段的熱平衡見表315 流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相進料450000350433845000入汽提蒸汽6048420336220333376內回流L925925L方合計456048+L454178376+925L重整原料18900352115121753900出航空煤油42300352113047799000輕柴油60750352111367614750重柴油25650352110528343250重油302400345871263390400水蒸汽6048352320619389888內回流L35210961096L方合計456048+L448291188+1096L表315 第30層以下塔段的熱平衡取內回流分子量 M= 312 密度= 由熱平衡得： 454178376+925L=448291188+1096L 所以內回流 L=34428kg/h=液相負荷 = 汽相負荷 = 第 26 層以下塔段的熱平衡見表316 　　流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相　進料450000352　433845000入汽提蒸汽6048　4203362　20333376　內回流L　789789L方合計456048+L　　　　　454178376　+789L　重整原料189001070　20223000出航空煤油423001045　44203500　輕柴油607501024　62208000　重柴油25650315　84521674250　重油302400345　871263390400　水蒸汽6048　3097　18730656　內回流L1016　1016L方合計456048+L　　　　　430429806　+1016L表316 第26層以下塔段的熱平衡取內回流分子量 M= = 由熱平衡得: 454178376+ 789L=430429806 +1016L 所以, 內回流 L= 液相負荷 = 汽相負荷 = 第 22 層以下塔段的熱平衡見表317 　　流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相　進料450000352　433845000入汽提蒸汽6048　4203362　20333376　內回流L　690690L方合計456048+L　　　　　454178376　+690L　重整原料18900986　18635400出航空煤油42300961　40650300　輕柴油60750935　56801250　二中（下）106808　72477328992　重柴油25650315　84521674250　重油302400345　871263390400　水蒸汽6048　3016　18240768　內回流L934　934L方合計56