【文章內容簡介】 7090100溫度/℃2172312962）由《石油化工工藝計算圖表》%點實沸點溫度，由圖查的恩氏蒸餾50%點與實沸點50%點溫差為 ℃，所以有： 50%點實沸點溫度=+=℃3）由石油化工工藝計算圖表查知實沸點曲線各段溫差，結果如下表35：表35 柴油恩氏蒸餾溫差與實沸點溫差曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃實沸點蒸餾溫差/℃0～10%1410%～30%30%～50%50%～70%70%～90%90%～100%4）由實沸點50%點及各段曲線溫差計算實沸點曲線的各點溫度： 30%點==℃ 10%點==℃ 0%點==℃ 70%點=+=℃ 90%點=+=℃ 100%點=+=℃（1）體積平均沸點由公式：tv=(t10+t30+t50+t70+t90)/5可知汽油：tv=(t10+t30+t50+t70+t90)/5=（93+114+131+150+182）/5=134℃煤油：tv=(t10+t30+t50+t70+t90)/5=（220+224+231+244+）/5=℃輕柴油：tv=(t10+t30+t50+t70+t90)/5=（231+++296+）/5=℃（2）恩氏蒸餾10%~90%餾分的曲線斜率由公式：S=（t90t10）/9010,可知汽油：S=(18293)/(9010)=(℃/%)煤油：S=()/(9010)=(℃/%)柴油：S=()/(9010)=(℃/%)(3)立方平均沸點由《石油化工工藝計算圖表》查的立方平均沸點校正值，見下表36。表36 產品的立方平均沸點產品校正值℃立方平均℃汽油煤油柴油故：汽油：tcu=134+=℃煤油：tcu=+=℃柴油：tcu=+=℃(4)中平均沸點由《石油化工工藝計算圖表》查的立方平均沸點校正值，見下表37。表37 產品的中平均沸點產品校正值中平均沸點汽油煤油柴油故：汽油：tMe=134—= ℃ 煤油：tMe =—=℃ 柴油：tMe =—=℃(5)質量平均沸點tw(℃)由《石油煉制工程》的圖34可查得質量平均沸點的校正值，見下表38。表38 產品的質量平均沸點產品校正值℃質量平均℃汽油煤油柴油故：汽油：tw=134+= ℃ 煤油：tw =+=℃ 柴油：tw=+= ℃(6)實分子平均沸點由《石油煉制工程》的圖34可查得實分子平均沸點的校正值，見下表39。表39 產品的實分子平均沸點產品校正值℃實分子平均℃汽油煤油柴油故：汽油：tw=134—= ℃ 煤油：tw =—= ℃ 柴油：tw=—= ℃整理見表310：產品體積平均沸點質量平均沸點實分子平均沸點立方平均沸點中平均沸點汽油134煤油柴油(7) d與d的換算 由公式： = d4 20 +△d,查GB188583，△d=（ d4 20）/( d4 20)表311 產品的密度換算表產品△d，g/cm3 ，g/cm3汽油煤油柴油(8)產品的分子量M、比重指數API、特性因數K分子量M由《石油化工工藝計算圖表》查的，API由石油煉制工程中公式：API=。表312 產品的分子量和API產品分子量M比重指數API特性因數K汽油115煤油188柴油219切割點的確定方法以汽油和煤油之間的切割點的確定為例，由前面的計算可知：℃，℃。 則：汽油和煤油之間的切割點=（ +）/2=℃℃ 處作一水平線交曲線一點，以此點作垂線交橫軸體積分數，%，%，由此可確定汽油的體積收率為： %%=% ：%%=%同理可確定各產品的切割點和收率，結果表313如下：表313 原油常壓切割方案及產品性質[12]產品實沸點切割點/℃實沸點沸程/℃收率密度恩氏蒸餾溫度/℃體積質量（g/cm3）010%30%50%70%90%100%汽油~ 173．1煤油~ 90．8063柴油~341．5根據物料衡算要求，進入蒸餾塔進料的質量應等于各出料的質量之和。再根據已知數據和進料質量可以求出各產品的質量，具體數據見下表314。表314 物料衡算表（開工天數330d/年）產率%處理量/產量體積質量10000t/at/dKg/hKmol/h石油10010013501704550汽油煤油柴油重油側線產品都用過熱水蒸汽汽提，使用的是溫度420℃。表315 汽提水蒸氣用量油品質量分數（對產品），%kg/hkmol/h一線煤油3二線柴油3塔底重油2合計—1858．9計算過程：一線煤油：=（kg/h）= /18(kmol/h)=(kmol/h)二線柴油：=）=(kmol/h)=(kmol/h)塔底重油：=（kg/h）=(kmol/h)=(kmol/h)參照《石油煉制工程》的表77和表78選用浮閥塔板，表77常壓塔塔板國外文獻推薦值被分離的餾分推薦板數輕汽油重汽油6~8汽油煤油6~8煤油柴油4~6輕柴油重柴油4~6進料=最低側線3~6汽提段或側線汽提4 表78國內某些煉廠常壓塔塔板數被分離的餾分國內煉廠的參考塔板數汽油煤油8~10煤油輕柴油6~9輕柴油重柴油4~7重柴油裂化原料4~8最低側線進料3~4選定塔板數如下：表316 塔板的選定各段名稱塔板數（層）汽油煤油段9煤油柴油段9柴油汽化段6塔底汽提段4考慮采用兩個中段回流，每個用3層換熱塔板，共6層換熱塔板，故全塔塔板數總計為34層。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程，使用一個管殼式后冷器。故：塔頂壓力=++=（絕壓),則推算得常壓塔各關鍵部位的壓力,如下：塔頂壓力：；一線抽出板（第9層）上壓力：。二線抽出板（第19層）上壓力：；三線抽出板（第27層）上壓力：；汽化段壓力（第32層）上壓力:。，則加熱爐出口壓力=+=。取過汽化度為進料的2%（質量分數）%(體積分數）。要求進料在汽化段中的汽化率eF,由于采用了初餾塔，所以常壓塔中各餾分的體積分數為：汽油：% 煤油：% 柴油：% eF(體積分數）=%+%+%+%=%（1）初步確定：%(體積分數）的溫度。在不具備將原油實沸點蒸餾曲線1與常壓平衡汽化曲線2的交點溫度230℃℃。 原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為230℃。從該交點作垂直于橫坐標的直線A，在A線上找到246℃的點，過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4。 由曲線4可以查得當eF=% (體積分數）℃，此即欲求的汽化段溫度tF,此tF是由相平衡關系求得，還需對它進行校核。（2）tF的校核 校核的主要目的是看由tF要求的加熱爐出口溫度是否合理。校核的方法是作絕熱過程的熱平衡計算以求得爐出口溫度。 %(體積分數），tF=℃時，進料在汽化段中的焓hF(焓值由圖查得）計算如表。表317進料帶入汽化段的熱量QF (P=，t=℃）油料焓，kJ/kg熱量，107 kJ/h氣相液相汽油=煤油=柴油=過汽化油=重油=合計所以:hF=107/1704550=(kJ/kg) 再求出原油在加熱爐出口壓力下的焓h0,，查圖將交點溫度230℃℃。由曲線3查得當eF=%(體積分數）℃。表318 進料在爐出口處攜帶的熱量（Q0） 油料焓，kJ/kg熱量，107 kJ/h氣相液相汽油=煤油=柴油=過汽化油11601160=重油=合計據此算出進料在爐出口壓力下的焓值ho。 所以ho=107/1704550=。核對結果表明ho略高于hF，℃之下，既能保證所需的拔出率（%），爐出口溫度也不致超過允許溫度。 校核結果表明ho高于hF，℃之下，既能保證所需的拔出率，爐出口溫度也不至于超過允許限度。（3）汽化段油氣分壓：汽化段中各物料的流量如下：表319 汽化段各物料的流量產品物料的流量（Kmol/h）汽油 Kmol/h煤油柴油過汽化油油氣量合計4710 Kmol/h 其中過汽化油的相對分子量取300，還有塔底汽提水蒸氣1280Kmol/h（塔底汽提）。由此可計算得汽化段的油氣分壓為： 4710/(1280+4710)= MPa 由經驗數據，取原油蒸餾裝置的常壓塔的塔底溫度比汽化段溫度低7℃，℃7℃=℃在塔內有水蒸氣存在的情況下，常壓塔塔頂汽油蒸汽溫度可以大致定為該油品恩式蒸餾60%點的溫度。同時再參考同類裝置的經驗數據，所以假設的塔頂及各側線溫度見下表320。表320 塔頂及各側線溫度塔頂溫度143℃煤油抽出板（第10層）溫度22