1350萬(wàn)噸年大慶原油常壓蒸餾裝置工藝設(shè)計(jì)(已改無(wú)錯(cuò)字)
2022-12-21 13:50:34 本頁(yè)面
【正文】 0℃柴油抽出板（第21層）溫度297℃重油（第27層）溫度℃汽化段（第32層）溫度℃（1）柴油抽出板溫度按圖中的隔離體系作第27層上塔板的熱平衡，見(jiàn)下表331。27層板熱量衡算表321 第27層塔段的熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316內(nèi)回流L~319合計(jì)+L+出方汽油143煤油297柴油297重油水蒸氣297內(nèi)回流L297合計(jì)+L+根據(jù)表中的數(shù)據(jù)計(jì)算如下：由熱平衡得： 107+ =107+所以，內(nèi)回流 L=（㎏/h），即： L=（kmol/h）柴油抽出板上方氣相總量為：++++=（kmol/h）柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：(MPa)=(mmHg)，結(jié)果如下表322。 表322 項(xiàng)目010%30%50%恩式蒸餾溫度，℃217231277．3恩式蒸餾溫差℃14平衡汽化溫度℃常壓平衡汽化溫度℃，℃252．6℃，與原假設(shè)的297℃相差不大?？烧J(rèn)為原假設(shè)溫度正確。（2）柴油抽出板（第19層）溫度 輕柴油抽出板溫度表323 第19層上塔段的熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316內(nèi)回流L251合計(jì)+L+出方汽油143煤油251柴油251重油水蒸氣251內(nèi)回流L251合計(jì)+L+由熱平衡得：107+=107++107所以，內(nèi)回流 L=(㎏/h)，即： L=（kmol/h）輕柴油抽出板上方氣相總量為： ++++=（kmol/h）輕柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為： (MPa)=(mmHg)，結(jié)果如下表324： 表324 項(xiàng)目010%30%50%恩式蒸餾溫度，℃217231277．3恩式蒸餾溫差℃14平衡汽化溫度℃常壓平衡汽化溫度℃，℃252．6℃，與原假設(shè)的251℃相差不大，可認(rèn)為原假設(shè)溫度正確。（3）航煤抽出板(第9層)溫度校核表325 煤油抽出層的熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316內(nèi)回流L183合計(jì)+L+出方汽油220煤油220柴油251重油水蒸氣220內(nèi)回流L220合計(jì)+L+ 根據(jù)表中的數(shù)據(jù)計(jì)算如下：由熱平衡得： 107++ = 107+所以，內(nèi)回流L= (㎏/h)，即： L=（kmol/h）航煤抽出板上方氣相總量為:++++=（kmol/h）航煤蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：(MPa)=(mmHg），結(jié)果如下表：表326 平衡汽化數(shù)據(jù)項(xiàng)目010%30%50%恩式蒸餾溫度，℃204220231244恩式蒸餾溫差℃14平衡汽化溫度℃常壓平衡汽化溫度℃，℃241．6℃，與原假設(shè)的220℃相差不大，可認(rèn)為原假設(shè)溫度正確。塔頂溫度校核：塔頂蒸汽一般冷凝到55℃~90℃。 假設(shè)塔頂冷回流溫度to=60℃，其焓值h0=。塔頂溫度t1=142℃,回流(汽油)蒸汽的焓值h= kJ/kg。故塔頂冷回流量為：Lo =Q1/(h1h0)= 106/()= (㎏/h)塔頂油氣量（汽油+內(nèi)回流蒸汽）為：( +）/115=（kmol/h）塔頂水蒸汽流量為： （kmol/h）塔頂油氣分壓為：(+)= (MPa) 見(jiàn)表327項(xiàng)目507090100恩式蒸餾溫度，℃131150182194恩式蒸餾溫差，℃193212平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫差，℃120．08由上表327可求得汽油露點(diǎn)溫度為：℃塔頂溫度應(yīng)該是汽油在其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度，℃?！?MPa。據(jù)此可在平衡汽化坐標(biāo)紙上作出汽油平衡汽化100%點(diǎn)的pt線，℃?？紤]到不凝氣的存在，則塔頂溫度為：=142℃與原假設(shè)值143℃很接近，假設(shè)溫度正確。最后驗(yàn)證一下在塔頂條件下水蒸氣是否冷凝。塔頂水蒸氣分壓為：=℃，遠(yuǎn)低于塔頂溫度143℃,故在塔頂，水蒸氣處于過(guò)熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝。 （1）按表假設(shè)的溫度條件作全塔熱平衡，由此求出全塔回流熱，見(jiàn)表328，所以，全塔回流熱Q=（）106=106kJ/h 表328 全塔回流熱物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316合計(jì)出方汽油143煤油220柴油297重油水蒸氣143合計(jì)所以：全塔回流熱Q=（—）107=107（kJ/h）（2）回流方式以及回流熱分配 塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60℃。采用兩個(gè)中段回流，第一個(gè)中段回流位于航空煤油側(cè)線與輕柴油測(cè)線之間，第二個(gè)中段回流位于輕柴油與重柴油測(cè)線之間?；亓鳠岱峙淙缦卤?29：表329 回流熱的分配塔頂回流取熱20%Q1=107（kJ/h）中段回流取熱40%Q3=Q2=107（kJ/h）由于前面的計(jì)算結(jié)果，再計(jì)算十三層、第二十二層、第三十層氣液負(fù)荷。第13層塔板下氣液相負(fù)荷：表330 13層熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316內(nèi)回流L183515515L合計(jì)+L+515L出方汽油183824煤油183807柴油251623重油904水蒸氣1832900內(nèi)回流L183795795L合計(jì)+L+795L由熱平衡得： 107+515L=107+795L所以，第13層內(nèi)回流 L=1577500（kg/h）或L=1577500/217=（kmol/h）第13層上方氣相總量：++++=（kmol/h） 液相總量：L=G/P=1577500/()= m3/h求液相總量：+++（kmol/h）V=nRT/p=[(270+)]/(1/)= m3/h第22層塔板下氣液相負(fù)荷： 表331 第22層熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316內(nèi)回流L283732732L合計(jì)+L+732L出方汽油2831004煤油283975柴油297911重油908水蒸氣2833050內(nèi)回流L283970970L合計(jì)+L+970L由熱平衡得：107+732L=107+970L所以第22層內(nèi)回流：L=（kg/h）或L=（kmol/h）第22層上方氣相總量：+++++=（kmol/h） 所以液相總量：L=G/P=()= 求液相總量：++++（kmol/h）V=nRT /p=[(270+)]/(1/)= 第30層塔板下氣液相負(fù)荷：表332 第30層熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550
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