【正文】 34本科畢業(yè)論文參考文獻(xiàn)[1] [M].北京：石油工業(yè)出版社，2000.[2] [M].北京：中國(guó)石化出版社，2003.[3] [J].,2008，28（4）：312315.[4] 谷鈺龍，[J].，2007，2（35）：291295.[5] [M]，撫順：遼寧石油化工大學(xué)出版社，2003.[6] [J].精細(xì)與專用化學(xué)品，2006，14（24）：14.[7] [G].北京：烴加工出版社[8] Hobson, Petroleum Technology[J] .Chichester。這次，偏重實(shí)踐實(shí)際的工業(yè)設(shè)計(jì)還是有賴?yán)蠋煹膸椭c鼓勵(lì)，他們認(rèn)真的工作態(tài)度，使我得到不少的提高，這對(duì)于我以后的工作和學(xué)習(xí)都有巨大的幫助。只是由于原始數(shù)據(jù)不全，圖表的數(shù)據(jù)查的不夠精確等等對(duì)塔的設(shè)計(jì)結(jié)果有很大影響，所以也許論文中會(huì)有許多地方存在問(wèn)題。本設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了常壓塔的工藝計(jì)算和水力學(xué)計(jì)算，并說(shuō)明常壓塔選用浮閥塔板。在進(jìn)行畢業(yè)論文選題時(shí)，籍因?qū)瘜W(xué)專業(yè)的無(wú)限喜愛(ài)和些微了解，就選擇了畢業(yè)設(shè)計(jì)。除噪聲污染外，針對(duì)以上污染，我們?cè)谠O(shè)備運(yùn)行過(guò)程中采取一定措施，做到了將污染降到最低，并實(shí)現(xiàn)了效益最大化。此外，我們還用物理方法、化學(xué)方法及生物方法來(lái)處理廢水。例如：加工含硫原油煉油廠的含硫廢水中的含硫量會(huì)高達(dá)幾千毫克每升，此類廢水，必須要經(jīng)過(guò)預(yù)處理。這些不同來(lái)源的廢水污染程度也不同，通常根據(jù)耗氧量大小來(lái)表示廢水污染的程度。所以，塔高 H=+（3451）+5+=項(xiàng)目數(shù)值備注塔徑（m）板間距（m）塔板形式雙溢流弓形降液管分塊式塔板空塔氣速（m/s）堰長(zhǎng)（m）堰高（m）板上清液層高(m)降液管底隙高（m）浮閥數(shù)（個(gè)）5771閥孔氣速（m/s）閥孔動(dòng)能因子液體在降液管停留時(shí)間（s）泛點(diǎn)率（%）氣相負(fù)荷上限（m3/s）氣相負(fù)荷下限（m3/s）操作彈性6工業(yè)污染處理與環(huán)境保護(hù)此外，最關(guān)鍵的，目前國(guó)際環(huán)境形式日趨嚴(yán)重，在獲得最高效益前提下，也要把煉油廠的工業(yè)廢氣、廢液、廢渣加以處理，把對(duì)環(huán)境的影響降至最低[13]。（2）浮閥數(shù)及開(kāi)孔率的計(jì)算閥孔臨界速度閥孔的臨界速度（Wh）c按式（Wh）c=( )：（Wh）c= = 相應(yīng)的閥孔動(dòng)能因數(shù)為：Fo=（Wh）==(kg/m3)（3）塔板的開(kāi)孔率塔板浮閥的開(kāi)孔率Φ 按式 Φ = 100%得： Φ=（）100%=%（4）浮閥數(shù) F===由式Fh= %=(m2)由式N= 浮閥數(shù)N為：（dh為閥孔直徑，一般取39103 m） N= ==5771若取液體在踏板上的流動(dòng)形式為雙溢流，則出口堰尺寸如下：堰長(zhǎng)Lw==(m)堰高h(yuǎn)w=50 mm,Lw/D=,Lh/=,E=1,how=1(Lh/Lw)2/3=61mm塔上清液層高度：hl=hw+how=50+61=111（mm）降液管底隙高度一般小于2025mm,否則容易引起堵塞或安裝偏差，使液流不暢，造成液泛?；亓鳠岱峙淙缦卤?29：表329 回流熱的分配塔頂回流取熱20%Q1=107（kJ/h）中段回流取熱40%Q3=Q2=107（kJ/h）由于前面的計(jì)算結(jié)果，再計(jì)算十三層、第二十二層、第三十層氣液負(fù)荷。 （1）按表假設(shè)的溫度條件作全塔熱平衡，由此求出全塔回流熱，見(jiàn)表328，所以，全塔回流熱Q=（）106=106kJ/h 表328 全塔回流熱物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316合計(jì)出方汽油143煤油220柴油297重油水蒸氣143合計(jì)所以：全塔回流熱Q=（—）107=107（kJ/h）（2）回流方式以及回流熱分配 塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60℃。最后驗(yàn)證一下在塔頂條件下水蒸氣是否冷凝。據(jù)此可在平衡汽化坐標(biāo)紙上作出汽油平衡汽化100%點(diǎn)的pt線，℃。故塔頂冷回流量為：Lo =Q1/(h1h0)= 106/()= (㎏/h)塔頂油氣量（汽油+內(nèi)回流蒸汽）為：( +）/115=（kmol/h）塔頂水蒸汽流量為： （kmol/h）塔頂油氣分壓為：(+)= (MPa) 見(jiàn)表327項(xiàng)目507090100恩式蒸餾溫度，℃131150182194恩式蒸餾溫差，℃193212平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫差，℃120．08由上表327可求得汽油露點(diǎn)溫度為：℃塔頂溫度應(yīng)該是汽油在其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度，℃。 假設(shè)塔頂冷回流溫度to=60℃，其焓值h0=。（3）航煤抽出板(第9層)溫度校核表325 煤油抽出層的熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316內(nèi)回流L183合計(jì)+L+出方汽油220煤油220柴油251重油水蒸氣220內(nèi)回流L220合計(jì)+L+ 根據(jù)表中的數(shù)據(jù)計(jì)算如下：由熱平衡得： 107++ = 107+所以，內(nèi)回流L= (㎏/h)，即： L=（kmol/h）航煤抽出板上方氣相總量為:++++=（kmol/h）航煤蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：(MPa)=(mmHg），結(jié)果如下表：表326 平衡汽化數(shù)據(jù)項(xiàng)目010%30%50%恩式蒸餾溫度，℃204220231244恩式蒸餾溫差℃14平衡汽化溫度℃常壓平衡汽化溫度℃，℃241．6℃，與原假設(shè)的220℃相差不大，可認(rèn)為原假設(shè)溫度正確?？烧J(rèn)為原假設(shè)溫度正確。27層板熱量衡算表321 第27層塔段的熱平衡物料流率密度操作條件焓熱量107壓力溫度氣相液相入方進(jìn)料1704550汽提蒸汽4203316內(nèi)回流L~319合計(jì)+L+出方汽油143煤油297柴油297重油水蒸氣297內(nèi)回流L297合計(jì)+L+根據(jù)表中的數(shù)據(jù)計(jì)算如下：由熱平衡得： 107+ =107+所以，內(nèi)回流 L=（㎏/h），即： L=（kmol/h）柴油抽出板上方氣相總量為：++++=（kmol/h）柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：(MPa)=(mmHg)，結(jié)果如下表322。同時(shí)再參考同類裝置的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，所以假設(shè)的塔頂及各側(cè)線溫度見(jiàn)下表320。（3）汽化段油氣分壓：汽化段中各物料的流量如下：表319 汽化段各物料的流量產(chǎn)品物料的流量（Kmol/h）汽油 Kmol/h煤油柴油過(guò)汽化油油氣量合計(jì)4710 Kmol/h 其中過(guò)汽化油的相對(duì)分子量取300，還有塔底汽提水蒸氣1280Kmol/h（塔底汽提）。核對(duì)結(jié)果表明ho略高于hF，℃之下，既能保證所需的拔出率（%），爐出口溫度也不致超過(guò)允許溫度。表318 進(jìn)料在爐出口處攜帶的熱量（Q0） 油料焓，kJ/kg熱量，107 kJ/h氣相液相汽油=煤油=柴油=過(guò)汽化油11601160=重油=合計(jì)據(jù)此算出進(jìn)料在爐出口壓力下的焓值ho。表317進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF (P=，t=℃）油料焓，kJ/kg熱量，107 kJ/h氣相液相汽油=煤油=柴油=過(guò)汽化油=重油=合計(jì)所以:hF=107/1704550=(kJ/kg) 再求出原油在加熱爐出口壓力下的焓h0,，查圖將交點(diǎn)溫度230℃℃。校核的方法是作絕熱過(guò)程的熱平衡計(jì)算以求得爐出口溫度。 由曲線4可以查得當(dāng)eF=% (體積分?jǐn)?shù)）℃，此即欲求的汽化段溫度tF,此tF是由相平衡關(guān)系求得，還需對(duì)它進(jìn)行校核。 原油在常壓下的實(shí)沸點(diǎn)曲線與平衡汽化曲線的交點(diǎn)為230℃。要求進(jìn)料在汽化段中的汽化率eF,由于采用了初餾塔，所以常壓塔中各餾分的體積分?jǐn)?shù)為：汽油：% 煤油：% 柴油：% eF(體積分?jǐn)?shù)）=%+%+%+%=%（1）初步確定：%(體積分?jǐn)?shù)）的溫度。，則加熱爐出口壓力=+=。故：塔頂壓力=++=（絕壓),則推算得常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力,如下：