【正文】 s/）e=A()(w/εm)，2 （522）∵ε=(F2Fd)/F （523）=()/=m=*105（σl/v）[（lv）/μv] ∴e=(液體)/kg(氣體)10% 泄漏取泄漏時(shí)閥孔動(dòng)能因數(shù)為F0=5～6，. 淹塔情況設(shè)該塔板不設(shè)內(nèi)堰，計(jì)算液相流過一層塔板時(shí)所需克服的壓力降ΔPl，得ΔPl=ΔPt+hl+ΔPdk∵ΔPt=（m液柱）hl=(m液柱)ΔPdk=()2 =( )2 （524）=(m液柱)∴ΔPl=++=(m液柱)（～）（ht+Hw）符合要求 降液管的負(fù)荷計(jì)算降液管內(nèi)的允許最大流速Vd，取設(shè)計(jì)的降液管流速為關(guān)內(nèi)允許最大流速，因而降液管沒有超符合。 浮閥數(shù)及開孔率的計(jì)算1. 計(jì)算閥孔臨界速度閥孔臨界速度（Wh）C按式（514） (514) 相應(yīng)的閥孔動(dòng)能因數(shù)為：F0= (515)==（kg/m3）1/22. 計(jì)算塔板開孔率塔板上浮閥的開孔率Ф按式Ф (516)=100%=%3. 確定浮閥數(shù)由式（517）得閥孔總面積：Fh=FФ% (517) =*%=(㎡) 由式（518）得浮閥數(shù)N： (dh一般取39103m)[塔的工藝計(jì)算] = =2919（個(gè)） 溢流堰及降液管的決定 決定液體在塔板上的流動(dòng)型式 根據(jù)[塔的工藝計(jì)算]表53,雙溢流塔()對(duì)本操作是最適合的。Fd，=Vl/Vd （57）Fd，= （58）由式（57），F(xiàn)d，=（㎡）由式（58），F(xiàn)d，==（㎡）取Fd，=(㎡） 計(jì)算塔橫截面和塔徑計(jì)算的塔橫截面積Ft=Fa+ Fd， (59) ， =+=（㎡）計(jì)算塔徑Dc按式（510） (510)圓整后的塔徑Dc=4300mm）根據(jù)浮閥塔板直徑系取， 采用塔徑及相應(yīng)的設(shè)計(jì)空塔氣速采用的塔截面積F按式（511） F= (511) F==（㎡）采用的空塔氣速W按式W=Vv/F=(m/s) (512) 采用的降液管面積 (513)Fd=()*=(m2)采用的降液管面積Fd占采用的塔截面積F的百分?jǐn)?shù)：Fd/F=*100%=% 液相的表面張力℃。Wa==（m/s） 氣相空間截面積Fa Fa=Vv/Wa (54) Fa=VV/Wa=（㎡） 計(jì)算降液管內(nèi)液體流速Vd 液體在降液管內(nèi)的流速按式（54）和式（55A）[或式（55B）]計(jì)算，選兩個(gè)結(jié)果中的較小值。按式（52）（《塔的工藝計(jì)算》）計(jì)算Wmax， (52)=(m/s)) 適宜的氣體操作速度Wa 按式（53）計(jì)算：Wa=KKsWmax （53）式中：Ks—系統(tǒng)參數(shù)，～。沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算 全塔氣液負(fù)荷的分布計(jì)算 塔頂（第一塊板上方）的氣液負(fù)荷：L=L冷回流=（kmol/h）：V=V油氣+V水氣=(+)/114+（kmol/h） 第一層板下方的氣液負(fù)荷圖41 第一層板下方熱衡算草圖 表41 第一層板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料——汽提蒸氣—420—內(nèi)回流L～133—合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 —煤 油39375 231—柴 油—重 油—水蒸氣— 2753—中段回流——— — — —30內(nèi)回流L —合 計(jì)+L—————+…由熱平衡，106+=106+所以，L=（kg/h）液相負(fù)荷 L=（kmol/h）汽相負(fù)荷 V=++（kmol/h） 常一線抽出口下方（即第9層下方）的氣液負(fù)荷圖42 常一線抽出口下方熱衡算草圖 表42 常一線抽出口下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料——汽提蒸氣—420—內(nèi)回流L～220—合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 231—煤 油39375 231 —柴 油—重 油—水蒸氣— 231—中段回流——— — — —30內(nèi)回流L 231—合 計(jì)+L—————+…由熱平衡， 106+=106+，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷V=++39375/194+（kmol/h） 中段循環(huán)回流入口板上方的氣液相負(fù)荷圖43 中斷回流入口上方熱衡算草圖 表43 中段循環(huán)回流入口板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料——汽提蒸氣—420—內(nèi)回流L～227—合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 230—煤 油39375 230 —柴 油—重 油—水蒸氣— 230—中段回流——— — — —30內(nèi)回流L 230—合 計(jì)+L—————+…由熱平衡，106+=106+所以，L=（kg/h）：中段回流入口溫度 t0=60℃ ，其焓值h0=；出口溫度 t1=235℃，其焓值h1=故，中段回流量為：L0=Q2/（h1h0）=30106/（）=（kg/h） 液相負(fù)荷L=+（kmol/h）氣相負(fù)荷V=++39375/194+（kmol/h） 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液相負(fù)荷圖44 中斷回流板下方熱衡算草圖 表44 中段循環(huán)回流抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽 油257—煤 油39375257—汽提蒸氣—4203317,.17—水蒸氣257—內(nèi)回流L 257合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 —煤 油39375231 —水蒸氣— 2753 —頂回流 —— — — ——30中段回流——— — — —30內(nèi)回流L ～240 —合 計(jì)+L—————+…由熱平衡， 106+=106+所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+39375/194++（kmol/h） 煤油抽出板上方的氣液相負(fù)荷圖45 煤油抽出板上方熱衡算草圖 表45 煤油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油231—水蒸氣—231—內(nèi)回流L 231 —合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 —水蒸氣 — 2753 —頂回流——— — — —30內(nèi)回流L ～221 —合 計(jì)+L—————+…由熱平衡，106+=106+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L= +39375/194=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=++（kmol/h） 柴油抽出板上方的氣液相負(fù)荷圖46 柴油抽出板上方熱衡算草圖 表46 柴油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn) 料