【正文】 由于我的學(xué)術(shù)水平有限，所寫論文難免有不足之處，懇請各位老師和學(xué)友批評和指正。本文引用了數(shù)位學(xué)者的研究文獻，如果沒有各位學(xué)者的研究成果的幫助和啟發(fā)，我將很難完成本篇論文的寫作。另外，在校圖書館查找資料的時候，圖書館的老師也給我提供了很多方面的支持與幫助。⑥ 增加塔盤數(shù)目前汽提段塔盤設(shè)計多為4層,由于汽提段效率低,可適當增加塔盤數(shù)到6層.常壓蒸餾裝置的腐蝕,主要是低溫部分的HClHSHO體系的腐蝕和高溫部分的硫腐蝕和環(huán)烷酸腐蝕.對HClHSHO體系,開好電脫鹽裝置是有效緩解腐蝕的基礎(chǔ),要確保脫后原油的鹽含量(以NaCl計)小于3mg/,氯化鎂,氯化鈣受熱極易發(fā)生水解，生成的氯化氫氣體隨著油氣上升到塔頂揮發(fā)線,搞好深度脫鹽操作至關(guān)重要.為實現(xiàn)裝置長周期運行,原油脫鹽后鹽含量的指標應(yīng)小于3mg/L(以NaCl計),電脫鹽污水油含量應(yīng)滿足企業(yè)的環(huán)保要求.在蒸餾塔頂揮發(fā)線注胺,注水,注緩蝕劑，控制塔頂冷凝水水質(zhì),及時對注劑濃度和注劑量作調(diào)整.參考文獻[1] [M].北京： 石油工業(yè)出版社,2000：6311191295.[2] 邢穎春，[J].煉油技術(shù)與工程，2003，33（4）：1—6[3] [J]石油煉制與化工，2003，34（7）：52—55[4] [J].化工設(shè)計，2003，13（3）：11—13[5] [J].石油化工設(shè)計，2003，20（4）：1—3[6] 呂艷卓，[J].石油化工設(shè)計，2003，20（3）：12—15[7] [J].煉油技術(shù)與工程，2003，33（6）：32—34[8] 戴厚良，“三環(huán)節(jié)”理論在原油蒸餾裝置擴能改造中的應(yīng)用[J].石油煉制與化工，2003，34（5）：44—47[9] [J].石油煉制與化工，2003，34（8）：1—8[10] （下）[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2000：69—211.[11] YAN Liju，QIAOYong,ZHUMinghui, ADVANCES IN PETROCHINAS REFINING TECHNOLOGY[J]石油學(xué)報，2003，19（1）：39—43[12] （內(nèi)部資料） 蘭州潤滑油研究開發(fā)中心工藝所[13] [M].北京：烴加工出版社，1985：46157[14] [M]上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，1988：964[15] [M].北京：石油化學(xué)工業(yè)出版社，1974：1—80[16] [M].北京：石油工業(yè)出版社，1979：128—151[17] [M].北京：中國石化出版社，1991：109183[18] [M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1989：遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文致 謝 歷時將近兩個月的時間終于將這篇論文寫完，在設(shè)計過程中遇到了無數(shù)的困難和障礙，都在同學(xué)和老師的幫助下度過了。④ 降低堰高汽提段液流強度大，堰高可選用30mm左右,這樣可以降低液層厚度,有利于塔盤鼓泡,提高分離效率.⑤ 合適的開孔率汽提段的開孔率不宜太大，但要考慮蒸汽波動的影響。原油常減壓蒸餾裝置耗能極大,約占整個煉油廠煉油用能量的20%30%,而且目前我國的一些煉油廠用的換熱網(wǎng)絡(luò)僅僅考慮到工藝要求,優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),最大限度地回收熱量,不僅可提高原油的預(yù)熱中溫,減少燃料油的消耗,即遵循高溫位熱流與高溫位冷流換熱,中溫位與中溫位換熱,低溫位與低溫位換熱的匹配原則,而且要有效利用熱流的高溫位熱源,對原有換熱器進行充分利用,使設(shè)備投資費降到最低。 圖33 汽油的露點相圖⑷ 驗證在塔頂條件下，水蒸氣是否會冷凝塔頂水蒸氣分壓為：—=相應(yīng)于此壓力的飽和水蒸氣溫度為：（℃）℃，故在塔頂?shù)乃魵馓幱谶^熱狀態(tài)，不會冷凝遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文4 結(jié)論畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束，在這幾個月的畢業(yè)設(shè)計過程中，我不僅僅把所學(xué)的知識復(fù)習了一遍，更重要的是初步培養(yǎng)了我要做為一個工程技術(shù)人員應(yīng)有的那種認真負責，謹慎而有創(chuàng)造性的工作風格。不凝氣以后求得的塔頂溫度比實際塔頂溫度約高出3%，可將計算所得的塔頂溫 。由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算汽油 壓露點溫度，見表38。 塔頂溫度塔頂蒸氣一般冷凝到55℃～90℃?；亓鳠岱峙湟姳?3：表33 回流熱分配 塔頂回流取熱50% Q1=106kJ/h 中段回流取熱50% Q2=106kJ/h 側(cè)線及塔頂溫度的校準 柴油抽出板（第18層）溫度⑴ 按下圖的隔離體系作第18層以下塔段的熱平衡：圖31 柴油抽出板下方草圖⑵ 第18層以下塔段的熱平衡見表34：表34 第18層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量106kJ/kg壓力，MPa溫度，℃氣 相液 相入方進 料50000——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～—合 計—————+…出方汽 油7437—煤 油9450—柴 油16650—重 油—水蒸氣——內(nèi)回流L——合 計—————+…⑶ 由熱平衡得，106+=106+所以，內(nèi)回流L=（kg/h）或 （kmol/h） 柴油抽出板上方氣相總量為：+++=（kmol/h） 柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：（Mpa）⑷ ，可以用圖224和圖223[石油化工工藝計算圖表]先換算的常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，其計算結(jié)果如表（35）：表35 柴油蒸汽分壓下的溫度換算項 目 0% 10% 30% 50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃，℃217 23114 265．11 — —257 257 27316 — —— 280 281⑸ ℃，℃很接近，可認為原假設(shè)溫度是正確的。（℃）⑵ 當全塔汽提水蒸氣用量不超過進料量的12%時，側(cè)線抽出板溫度大致相當于與該油品恩氏蒸餾50%點的溫度。℅℃ 進料在汽化段中的焓查圖317[石油煉制],進料在汽化段中的焓計算見表24 （p=,t=℃）表24 進料在汽化段中的焓值及帶入汽化段的熱量油料焓，kJ/kg熱 量，kJ/h *106氣 相液 相汽 油煤 油柴 油過汽化油重 油合 計——————— = = =1250=92120575=其中：過汽化油和重油的密度分別為：。塔頂采用兩級冷卻流程。參照表選定塔板數(shù)見表22：表22 各油段所占的塔板層數(shù)汽油—煤油段9層煤油—柴油段6層柴油—汽化段3層 塔底氣提段4層考慮采用一個中段回流，用3層換熱塔板，全塔塔板數(shù)總計為28層。使用的是420℃。根據(jù)已知數(shù)據(jù)和進料質(zhì)量可以求出個產(chǎn)品質(zhì)量。590K，715K，730K真臨界溫度與假臨界溫度之比為：,查[石油化工工藝計算圖表]107頁真臨界壓力分別為: MPa， MPa， MPa帕 焦點溫度分別為:℃，℃，℃.焦點壓力分別為: MPa， MPa， MPa。查[石油化工工藝計算圖表]75頁得實沸點蒸餾曲線各段溫差見表112：表112蒸餾溫差曲線線段組分恩氏蒸餾溫差實沸點蒸餾溫差0℅—10℅汽油28煤油16柴油1410℅—30℅汽油21煤油4柴油30℅—50℅汽油1726煤油712柴油50℅—70℅汽油19煤油13柴油70℅—90℅汽油32煤油柴油90℅—100℅汽油1214煤油11柴油計算舉例：10%～30%恩氏蒸餾溫差：汽油=11493=21℃，煤油=224220=4℃，柴油==℃② 由實沸點蒸餾50℅點，推算得其實沸點溫度，見表113表113 實沸點蒸餾點溫度餾出，v%01030507090100汽油197211煤油298柴油計算舉例以汽油為例：0點==（℃） 10%點==(℃)30%點==（℃） 50%點=℃ 70%=+=（℃）90%=+=197（℃） 100%點=197+14=211（℃）④ 計算產(chǎn)品收率直餾汽油的實沸點終餾點=211℃，煤油實沸點蒸初餾點=℃汽油與煤油的切割溫度為：（211+）/2=（℃）煤油與柴油的切割溫度為：（+）/2=（℃）柴油與重油的切割溫度為：（+350）/2=（℃）整理見表114：表 114 產(chǎn)品的切割溫度產(chǎn)品實沸點蒸餾終餾點℃實沸點蒸餾初餾點℃切割溫度℃汽油211煤油柴油重油350查圖11[石油煉制工程]讀出汽油，煤油，柴油的蒸餾收率分別為17%