萬噸大慶原油常壓工藝設(shè)計(已改無錯字)
2023-02-16 09:06:47 本頁面
【正文】 油，煤油，柴油的蒸餾收率分別為17%、%%35將各體積收率換算為質(zhì)量收率分別為：℅℅、℅⑵ 各餾出產(chǎn)品的性質(zhì)① 求五個平均沸點② 體積平均沸點=（t10+t30+t50+t70+t90）/5（℃）體積平均沸點：tv汽=（93+114+131+150+182）/5=134（℃）tv煤=（220+224+231+244+275）/5=（℃）tv柴=（231+257+273+290+311）/5=（℃）斜率s=（90%餾出溫度10%餾出溫度）/（9010）得：汽油：，煤油：，柴油：1由圖34[石油煉制工程] 查得體積平均沸點、質(zhì)量平均沸點、實分子平均沸點、立方平均沸點和中平均沸點。將各沸點值見表115：表115 五個平均沸點產(chǎn)品體積平均沸點℃質(zhì)量平均沸點℃子平均沸點℃立方平均沸點℃中平均沸點汽油134煤油柴油查[石油化工工藝計算圖表]128頁得k1=,k2=,k3=查[石油化工工藝計算圖表]59頁得M1=114，M2=194，M3=211，API1=，API2=，API3=查[石油化工工藝計算圖表]89頁焦點溫度—臨界溫度分別為：62℃，℃，℃查[石油化工工藝計算圖表]88頁焦點壓力—臨界壓力分別為:，查[石油化工工藝計算圖表]102頁假臨界溫度分別為：578 K，709 K，725 K查[石油化工工藝計算圖表]106頁假臨界壓力分別為： MPa， MPa， MPa查[石油化工工藝計算圖表]105頁假臨界溫度分別為：578K，709K，725K真臨界溫度分別為：。590K，715K，730K真臨界溫度與假臨界溫度之比為：,查[石油化工工藝計算圖表]107頁真臨界壓力分別為: MPa， MPa， MPa帕 焦點溫度分別為:℃，℃，℃.焦點壓力分別為: MPa， MPa， MPa。以上數(shù)據(jù)見表116： 表116油品的性質(zhì)油品汽 油煤 油 柴 油密度d420，g/cm3比重指數(shù)，API0特性因數(shù)，K相對分子量，M114194211平衡汽化溫度，℃0%100%211臨界參數(shù)溫度，℃321壓力，Mpa焦點參數(shù)溫度，℃壓力，106 ⑶ 物料衡算根據(jù)物料衡算要求，進入蒸餾塔的進料的質(zhì)量應(yīng)等于各出料的質(zhì)量之和。根據(jù)已知數(shù)據(jù)和進料質(zhì)量可以求出個產(chǎn)品質(zhì)量。具體數(shù)據(jù)見表118：表118 物料平衡（按每年開工8000小時計）油 品產(chǎn) 率,%處理量或產(chǎn)量體積分數(shù)質(zhì)量分數(shù)104t/yt/dKg/h原 油10010040120050000汽 油17 7437煤 油209450柴 油351665030遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文 2 塔工藝參數(shù)的選取 原油精餾塔計算草圖求取側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱蒸汽汽提。使用的是420℃。用量見表21：表21 汽提水蒸氣用量油品質(zhì)量分數(shù)（對油）℅Kg/hkmol/h一線煤油二線柴油塔底重油合計數(shù)據(jù)計算過程如下：煤油：94503%=（Kg/h）；柴油：16650%=（Kg/h）；重油：（500009450166507437）2%=（Kg/h） 塔板型適合塔板數(shù)石油精餾塔的塔板數(shù)主要靠經(jīng)驗選用表（77）（78）【石油煉制工程】是常壓塔板數(shù)的參考值。參照表選定塔板數(shù)見表22：表22 各油段所占的塔板層數(shù)汽油—煤油段9層煤油—柴油段6層柴油—汽化段3層 塔底氣提段4層考慮采用一個中段回流，用3層換熱塔板，全塔塔板數(shù)總計為28層。 精餾塔計算草圖將塔底、塔板、進料及產(chǎn)品進出口、中段循環(huán)回流位置、汽體返塔位置、塔底汽提點等繪制成草圖見圖21：圖21 精餾塔計算草圖 操作壓力的確定。塔頂采用兩級冷卻流程。，使用一個管殼式后冷器，故塔頂壓力=++=（絕對壓力）（4mmHg），則推算得常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下（單位為MPa）： （MPa）；一線抽出板（第9層） （MPa）；二線抽出板（第18層） （MPa）；汽化段壓力（第21層）(MPa）；，則加熱爐出口壓力=+=(MPa） 汽化段溫度⑴ 汽化段中進料的汽化率與汽化度取過汽化度為進料的2℅（質(zhì)量分數(shù)）℅（體積分數(shù)），即過汽化量為750kg/h要求進料在汽化段中的汽化率為（17℅+20℅+35℅+℅）=℅⑵ 汽化段油氣分壓汽化段中各物料的流量如表23：表23 汽化段中各物料的流量產(chǎn)品Kmol/h汽油煤油 柴油過汽化油油汽量合計其中過汽化油的相對分子量取300，則過汽化油流量為750/300=(kmol/h）（+）=（MPa）⑶ 汽化段溫度的求定℅(體積分數(shù)）的溫度，；原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為280℃，將此交點溫度280℃ MP下的溫度，℃從該點作垂直于橫坐標的直線A，過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4。℅℃ 進料在汽化段中的焓查圖317[石油煉制],進料在汽化段中的焓計算見表24 （p=,t=℃） 表24 進料在汽化段中的焓值及帶入汽化段的熱量油料焓，kJ/kg熱 量，kJ/h *106氣 相液 相汽 油煤 油柴 油過汽化油重 油合 計——————— = = =1250=92120575=其中：過汽化油和重油的密度分別為：。 塔底溫度根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)，原油蒸餾裝置的常壓塔的塔底溫度一般比汽化段溫度低5℃～10℃，取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，則塔底溫度==℃遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文3 塔頂及側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱分配 全塔回流熱⑴ 在塔內(nèi)有水蒸氣存在的情況下，常壓塔頂汽油蒸汽可以大致定為該油品恩氏蒸餾60%點的溫度。（℃）⑵ 當(dāng)全塔汽提水蒸氣用量不超過進料量的12%時，側(cè)線抽出板溫度大致相當(dāng)于與該油品恩氏蒸餾50%點的溫度。88000/(3107)100%=%12%假設(shè)塔頂?shù)臏囟燃案鱾?cè)線溫度見表31：表31 假設(shè)塔頂?shù)臏囟燃案鱾?cè)線溫度塔頂溫度℃煤油抽出板（第9層）溫度℃柴油抽出板（第18層）溫度℃ 全塔回流熱按上述假設(shè)條件作全塔熱平衡，由此求出全塔回流熱，見表32：表32 全塔回流熱物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量106kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料50000——汽提蒸氣—4203316—合 計—————出方汽 油7437—煤 油9450—柴 油16650—重 油—水蒸氣—2702—合 計—————所以，全塔回流熱Q=（)106=106（kJ/h） 流熱分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60℃；采用一個中段回流位于煤油側(cè)線與柴油側(cè)線之間（第11～13層之間）?；亓鳠岱峙湟姳?3：表33 回流熱分配 塔頂回流取熱50% Q1=106kJ/h 中段回流取熱50% Q2=106kJ/h 側(cè)線及塔頂溫度的校準 柴油抽出板（第18層）溫度⑴ 按下圖的隔離體系作第18層以下塔段的熱平衡：圖31 柴油抽出板下方草圖⑵ 第18層以下塔段的熱平衡見表34：表34 第18層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量106kJ/kg壓力，MPa溫度，℃氣 相液 相入方進 料50000——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～—合 計—————+…出方汽 油7437—煤 油9450—柴 油16650—重 油—水蒸氣——內(nèi)回流L——合 計—————+…⑶ 由熱平衡得，106+=106+所以，內(nèi)回流L=（kg/h）或 （kmol/h） 柴油抽出板上方氣相總量為：+++=（kmol/h） 柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：（Mpa）⑷ ，可以用圖224和圖223[石油化工工藝計算圖表]先換算的常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，其計算結(jié)果如表（
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