【正文】 （18020）=查《化工原理》上冊附錄5，“水的重要物理性質(zhì)”采用內(nèi)差法，可得水在4℃。所以液相總量 L=G/ρ=求液相總量： 輕柴油抽出層塔板下氣、液相負(fù)荷根據(jù)圖11以及各部分參數(shù)查閱《工藝計(jì)算圖表》圖4357將得以下有關(guān)數(shù)據(jù)。求液相總重：《石油加工工藝學(xué)》113可得相對密度D=，1℃的溫度校正值為γ=，代入D= Dr(t20)，表中t=264℃。 D=（26420）=查《化工原理》上冊附錄5，“水的重要物理性質(zhì)”采用內(nèi)差法，可得水在4℃。所以液相總量 L=G/ρ=求液相總量： 重柴油抽出層塔板下氣、液相負(fù)荷根據(jù)圖11以及各部分參數(shù)查閱《工藝計(jì)算圖表》圖4357將得以下有關(guān)數(shù)據(jù)。求液相總重：《石油加工工藝學(xué)》113可得相對密度D=，1℃的溫度校正值為γ=，代入D= Dr(t20)，表中t=315℃。 D=（31520）=查《化工原理》上冊附錄5，“水的重要物理性質(zhì)”采用內(nèi)差法，可得水在4℃。所以液相總量 L=G/ρ=求液相總量：層數(shù)液相負(fù)荷L氣相負(fù)荷V,m3/h汽油369484煤油481065413層12214581輕柴油97 1500022層 7468重柴油811509730層410126052． 畫出本塔的氣液負(fù)荷圖（如下圖）110203434氣相負(fù)荷，立方米/小時(shí) 10000 20000液相負(fù)荷， 立方米/小時(shí) 100 200液相負(fù)荷 氣相負(fù)荷線圖3：氣液相負(fù)荷圖第3章 塔的操作彈性計(jì)算 浮閥類型根據(jù)《塔設(shè)備設(shè)計(jì)》表36得標(biāo)記基本參數(shù)塔盤板厚 SHL材質(zhì)閥片厚度閥片重量F1Z3B2 33 31Cr18Ni9Ti：選間距為： 塔徑計(jì)算 計(jì)算塔板汽相空間截面積上最大的允許氣體速度 =rv ────── 汽相重度 kg/m3 r l ────── 液相重度 kg/m3 Vv ────── 氣體體積流率 m3/s Vl ────── 液體體積流率 m3/s 適宜的氣體操作速度取系統(tǒng)因數(shù) 由所選板間距 選定安全系數(shù) K=于是 = = （m/s） 計(jì)算氣相空間截面面積按《塔的工藝計(jì)算》式（53） 計(jì)算 計(jì)算降液管內(nèi)液體流速Vd = =（m/s）取兩值中較小的: 取 (m/s) 計(jì)算降液管面積Fd`取兩值中較大者: 取 計(jì)算塔橫截面積和塔徑計(jì)算塔橫截面積計(jì)算塔徑 采用的塔徑及設(shè)計(jì)的空塔氣速根據(jù)浮閥塔直徑系列，選取采用的塔徑D為： D= m采用的塔截面面積：采用的空塔氣速：采用的降液管面積：采用的降液管面積占塔截面面積的百分?jǐn)?shù)：閥孔臨界速度按《塔的工藝計(jì)算》式（514）為：相應(yīng)的閥孔動(dòng)能因數(shù)為：開孔率可按《塔的工藝計(jì)算》式(513)求得為：==17% 確定浮閥數(shù)浮閥孔總面積：浮閥數(shù)： （個(gè)）(對十字架型浮閥dh取) 液體在塔板上的流動(dòng)形式據(jù)《塔的工藝計(jì)算》表53選用雙溢流 決定溢流堰、降液管由 從《塔的工藝計(jì)算》圖58查得：所以堰長堰寬：3． 溢流堰高度及塔板上的清液層高度的選擇本系統(tǒng)采用液膜控制，為了保證有較高的塔板傳質(zhì)效率，同時(shí)考慮塔板壓力降及泄露情況，取堰高為25mm從《塔的工藝計(jì)算》圖55查得堰上液層高度為：塔板上清夜層高度為：3． 液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間及流速液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間：降液管流速：3．取降液管底緣出口處流速為 m/s3．6水力學(xué)計(jì)算3．6．1 塔板壓降由《塔的工藝計(jì)算》式（530）計(jì)算干板壓力降氣體通過塔板上液層的壓力降由《塔的工藝計(jì)算》式（534）計(jì)算氣體通過上液層的壓力降 = =（米液柱） 忽略液層表面張力造成的壓力降，則氣體通過塔板的總壓力降為：（米液柱）3．6．2 霧沫夾帶量由 所以 A= n= 取 = =為液體表面張力：由其中 為二十二層臨界溫度，由十八層和二十七層的臨界溫度用插值法求得：查《工藝計(jì)算圖表》圖811得 K= 解得： （達(dá)因/厘米）氣體粘度 M和P為二十二層分子量和臨界壓力，=厘泊==由《塔的工藝計(jì)算》式（535）得：夾帶量千克（液體）/千克（氣體）〈10%3．6．3 泄露量取泄露時(shí)閥孔的動(dòng)能因數(shù)為小于設(shè)計(jì)時(shí)的閥孔動(dòng)能因數(shù)（）3．6．4 淹塔情況設(shè)該塔不設(shè)內(nèi)堰，液相流過一層塔板時(shí)所需克服的壓力降為：其中：，++=（米液柱）〈（~）（）所以滿足要求,不會發(fā)生淹塔情況3．6．5 降液管負(fù)荷計(jì)算降液管內(nèi)的允許最大流速： = = (m/s)取小值 ,所以降液管沒有超負(fù)荷。3．7塔板的適宜操作區(qū)和負(fù)荷的上下限3． 霧沫夾帶線取e=10%為霧沫夾帶上限，即化簡后得：利用上式計(jì)算做圖，[取E=1]， ，表31霧沫夾帶數(shù)據(jù)點(diǎn) 1200．5422300．4813400．4734500．48356023．4857．280．5136700．4717800．4638900．4163． 淹塔線設(shè)降液管內(nèi)液面高度控制在米，由于表面張力小，故忽略 0. 312== 且= = = =把已知數(shù)據(jù)代入，計(jì)算淹塔界限，整理得出：表32淹塔數(shù)據(jù)點(diǎn)， ，1202303404505606707808903． 降液管超負(fù)荷界線,根據(jù)做降液管超負(fù)荷界線3． 泄露線下限為，即 根據(jù)可做出泄露界線3． 做圖匯總?cè)缦马搱D第4章 強(qiáng)度計(jì)算 塔體壁厚的確定筒體實(shí)際壁厚：取設(shè)計(jì)壓力：腐蝕裕度：筒體材料選為：20，下的許用應(yīng)力筒體厚度：封頭厚度：根據(jù)《鋼制塔式容器》，碳素鋼和低合金鋼制塔器為2/1000塔的直徑且不小于4mm，所以這里取6mm。取筒體及封頭壁厚為： 塔器總高度取塔底產(chǎn)品停留時(shí)間4分鐘，計(jì)算塔器高度：已知重油流率為：比重：得 取 為了減少塔頂出口氣體中夾帶的液體量，,且取進(jìn)料段為4m；為了制造方便、節(jié)省成本，裙座一般選用圓筒形，裙座高為4m.塔計(jì)算高度：HZ=(n1) Ht+H+Hb+HF+H+H根據(jù)JB1154B 選取標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭,內(nèi)徑為公稱直徑Dg=3000mm, 曲邊高度h1=400mm, 直邊高度h2=40mmS=16mm, 封頭高度HT=400+40=440mm 選擇塔體和裙座材料由于設(shè)計(jì)壓力在低壓范圍，工作溫度較高，介質(zhì)腐蝕性小，所以選20R，根據(jù)GB198鋼制容器〉〉中規(guī)定裙座材料盡量與筒體材料一致，故選20R作為裙座的材料。根據(jù)《鋼制石油化工壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)定》中，液壓試驗(yàn)條例做如下水壓試驗(yàn):試驗(yàn)壓力： 取兩者中較大值。 所以?。? 應(yīng)力校核：有效壁厚： 筒體靜液柱壓力：校核壓力： 〈下封頭校核：由以上水壓試驗(yàn)計(jì)算可知，設(shè)備水壓試驗(yàn)安全，滿足要求 人孔選用表431 補(bǔ)強(qiáng)的相關(guān)參數(shù)項(xiàng)目名稱符號計(jì)算公式結(jié)果備注1人孔選用標(biāo)準(zhǔn)HG 2152495加厚管至St=16mm2人孔需要補(bǔ)強(qiáng)面積AA=dS=(DI+2C)S=（450+22）43862mm2S為筒體計(jì)算壁厚接管計(jì)算壁厚SW筒體外側(cè)有效長度h1h1=[d(Stc)]1/249mmC為壁厚附加值筒體內(nèi)伸高度h2h2=0補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算筒體多余金屬A1A1=(B d)(Sncs)1364mm2B=2d接管多余金屬A2A2=2h1(StSwC)876 mm2補(bǔ)強(qiáng)區(qū)焊縫面積A3A3=27249mm2補(bǔ)強(qiáng)校核A1+ A2+ A3A不需補(bǔ)強(qiáng)接管需要補(bǔ)強(qiáng)面積AA=dS=(DI+2C)S1137mm2接管計(jì)算壁厚SW筒體外側(cè)有效長度h1h1=[d(Stc)]1/249mm筒體內(nèi)伸高度h2h2=00補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算筒體多余金屬A1A1=(Bd)(SncSe)786