【正文】 35）：表35 柴油蒸汽分壓下的溫度換算項(xiàng) 目 0% 10% 30% 50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃，℃217 23114 265．11 — —257 257 27316 — —— 280 281⑸ ℃，℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 煤油抽出板（第9層）溫度⑴ 按圖32的隔離體系作第9層以下塔段的熱平衡： 圖32 煤油抽出板下方草圖第9層以下塔段的熱平衡見表36：表36 第9層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量106kJ/kg壓力，MPa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn) 料50000——汽提氣—4203316—內(nèi)回流L～183—合 計(jì)——————+…出方汽 油7437—煤 油9450柴 油16650—重 油—水蒸氣——內(nèi)回流L——合 計(jì)—————+…⑵ 由熱平衡得，106+=106+所以，內(nèi)回流L=（kg/（kmol/h） 煤油抽出板上方氣相總量為：+++=（kmol/h） 煤油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：（MPa）⑶ ，可以用圖224和圖223[石油化工工藝計(jì)算圖表]先換算的常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，其計(jì)算結(jié)果見表37：表37 煤油油蒸汽分壓下的溫度換算項(xiàng) 目 0% 10% 30% 50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃，℃204 22016 46 1— —226 232224 2317 — —— 233 ℃，℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 塔頂溫度塔頂蒸氣一般冷凝到55℃～90℃。⑴ 回流溫度t0=60℃ ，其焓值h0=；塔頂溫度t1=℃，回流（汽油）蒸氣的焓h1=，故塔頂冷回流量為：L0=Q1/（h1h0）=106/（）=（kg/h）塔頂油氣量（汽油+內(nèi)回流蒸氣）為：（5575+）/114=（kmol/h）塔頂水蒸氣流量為：（kmol/h）塔頂油氣分壓為：（+）=（MPa）⑵ 塔頂溫度應(yīng)該是汽油在其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度。由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算汽油 壓露點(diǎn)溫度，見表38。表38 露點(diǎn)溫度的換算項(xiàng) 目 50 70 90 100%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃131 15019 329 117 126182 19412 — — 146由上表可求得汽油常壓露點(diǎn)溫度為：146℃⑶ 已知汽油焦點(diǎn)溫度和焦點(diǎn)壓力依次為：℃， 根據(jù)以上數(shù)據(jù)在平衡汽化坐標(biāo)紙上作出汽油平衡汽化100%點(diǎn)的p—t線；由上述作出的汽油露點(diǎn)線相圖，℃。不凝氣以后求得的塔頂溫度比實(shí)際塔頂溫度約高出3%，可將計(jì)算所得的塔頂溫 。則塔頂溫度為：147=℃，℃很接近，故原假設(shè)溫度正確。 圖33 汽油的露點(diǎn)相圖⑷ 驗(yàn)證在塔頂條件下，水蒸氣是否會(huì)冷凝塔頂水蒸氣分壓為：—=相應(yīng)于此壓力的飽和水蒸氣溫度為：（℃）℃，故在塔頂?shù)乃魵馓幱谶^(guò)熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文4 結(jié)論畢業(yè)設(shè)計(jì)即將結(jié)束，在這幾個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中，我不僅僅把所學(xué)的知識(shí)復(fù)習(xí)了一遍，更重要的是初步培養(yǎng)了我要做為一個(gè)工程技術(shù)人員應(yīng)有的那種認(rèn)真負(fù)責(zé)，謹(jǐn)慎而有創(chuàng)造性的工作風(fēng)格。關(guān)于本次設(shè)計(jì)我總結(jié)如下：在工藝計(jì)算中，一些參數(shù)的求取，我采用的是一種經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，或者假設(shè)和對(duì)比的方法，其優(yōu)點(diǎn)是使計(jì)算比較簡(jiǎn)單，計(jì)算的結(jié)果比較接近實(shí)際；在對(duì)水力學(xué)等方面進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，尤其是對(duì)塔盤的設(shè)計(jì)，我采用的是逐板分析法確定塔板數(shù)，對(duì)塔板結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)的分析和查閱資料，對(duì)一些主要尺寸進(jìn)行了給定，這方面設(shè)計(jì)的好與壞直接關(guān)系到整個(gè)設(shè)計(jì)的成與敗。原油常減壓蒸餾裝置耗能極大,約占整個(gè)煉油廠煉油用能量的20%30%,而且目前我國(guó)的一些煉油廠用的換熱網(wǎng)絡(luò)僅僅考慮到工藝要求,優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),最大限度地回收熱量,不僅可提高原油的預(yù)熱中溫,減少燃料油的消耗,即遵循高溫位熱流與高溫位冷流換熱,中溫位與中溫位換熱,低溫位與低溫位換熱的匹配原則,而且要有效利用熱流的高溫位熱源,對(duì)原有換熱器進(jìn)行充分利用,使設(shè)備投資費(fèi)降到最低。常壓蒸餾裝置提高經(jīng)濟(jì)效益的方法如下：（1）改變工藝流程、調(diào)整產(chǎn)品結(jié)構(gòu)① 調(diào)整常壓塔側(cè)線產(chǎn)品方案② 開發(fā)新工藝、生產(chǎn)新產(chǎn)品③ 回收不凝氣中的液化石油氣（2）精心操作、增加高附加值產(chǎn)品① 減少石腦油含量、提高柴油收率② 強(qiáng)化汽提段操作、提高輕油收率（3）常壓汽提段的設(shè)計(jì)① 選用塔盤而不用填料汽提段的特點(diǎn)是液流量大,氣流量小,所以汽提段較理想的內(nèi)件是塔盤.② 單溢流或少的溢流程數(shù)小塔可采用單溢流,大塔在液流強(qiáng)度許可的條件下盡可能采用少的溢流程數(shù),以便增加汽提段液相與氣相的接觸次數(shù).③ 選用有導(dǎo)向作用的浮閥汽提段的特點(diǎn)更適宜采用能消除閥前死區(qū),并具有導(dǎo)流作用,從而降低液面梯度的塔盤,具有上述作用的塔盤有NS塔盤及箭形浮閥塔盤。④ 降低堰高汽提段液流強(qiáng)度大，堰高可選用30mm左右,這樣可以降低液層厚度,有利于塔盤鼓泡,提高分離效率.⑤ 合適的開孔率汽提段的開孔率不宜太大，但要考慮蒸汽波動(dòng)的影響。塔盤的設(shè)計(jì)點(diǎn)以漏液狀態(tài)為宜，塔盤上浮閥要相對(duì)集中布置，避免液體短路。⑥ 增加塔盤數(shù)目前汽提段塔盤設(shè)計(jì)多為4層,由于汽提段效率低,可適當(dāng)增加塔盤數(shù)到6層.常壓蒸餾裝置的腐蝕,主要是低溫部分的HClHSHO體系的腐蝕和高溫部分的硫腐蝕和環(huán)烷酸腐蝕.對(duì)HClHSHO體系,開好電脫鹽裝置是有效緩解腐蝕的基礎(chǔ),要確保脫后原油的鹽含量(以NaCl計(jì))小于3mg/,氯化鎂,氯化鈣受熱極易發(fā)生水解，生成的氯化氫氣體隨著油氣上升到塔頂揮發(fā)線,搞好深度脫鹽操作至關(guān)重要.為實(shí)現(xiàn)裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行,原油脫鹽后鹽含量的指標(biāo)應(yīng)小于3mg/L(以NaCl計(jì)),電脫鹽污水油含量應(yīng)滿足企業(yè)的環(huán)保要求.在蒸餾塔頂揮發(fā)線注胺,注水,注緩蝕劑，控制塔頂冷凝水水質(zhì),及時(shí)對(duì)注劑濃度和注劑量作調(diào)整.參考文獻(xiàn)[1] [M].北京： 石油工業(yè)出版社,2000：6311191295.[2] 邢穎春，[J].煉油技術(shù)與工程，2003，33（4）：1—6[3] [J]石油煉制與化工，2003，34（7）：52—55[4] [J].化工設(shè)計(jì)，2003，13（3）：11—13[5] [J].石油化工設(shè)計(jì)，2003，20（4）：1—3[6] 呂艷卓，[J].石油化工設(shè)計(jì)，2003，20（3）：12—15[7] [J].煉油技術(shù)與工程，2003，33（6）：32—34[8] 戴厚良，“三環(huán)節(jié)”理論在原油蒸餾裝置擴(kuò)能改造中的應(yīng)用[J].石油煉制與化工，2003，34（5）：44—47[9] [J].石油煉制與化工，2003，34（8）：1—8[10] （下）[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2000：69—211.[11] YAN Liju，QIAOYong,ZHUMinghui, ADVANCES IN PETROCHINAS REFINING TECHNOLOGY[J]石油學(xué)報(bào)，2003，19（1）：39—43[12] （內(nèi)部資料） 蘭州潤(rùn)滑油研究開發(fā)中心工藝所[13] [M].北京：烴加工出版社，1985：46157[14] [M]上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1988：964[15] [M].北京：石油化學(xué)工業(yè)出版社，1974：1—80[16] [M].北京：石油工業(yè)出版社，1979：128—151[17] [M].北京：中國(guó)石化出版社，1991：109183[18] [M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1989：遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文致 謝 歷時(shí)將近兩個(gè)月的時(shí)間終于將這篇論文寫完，在設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到了無(wú)數(shù)的困難和障礙，都在同學(xué)和老師的幫助下度過(guò)了。尤其要強(qiáng)烈感謝我的論文指導(dǎo)老師—陳嬈老師，她對(duì)我進(jìn)行了無(wú)私的指導(dǎo)和幫助，不厭其煩的幫助進(jìn)行論文的修改和改進(jìn)。另外，在校圖書館查找資料的時(shí)候，圖書館的老師也給我提供了很多方面的支持與幫助。在此向幫助和指導(dǎo)過(guò)我的各位老師表示最忠心的感謝！感謝這篇論文所涉及到的各位學(xué)者。本文引用了數(shù)位學(xué)者的研究文獻(xiàn)，如果沒(méi)有各位學(xué)者的研究成果的幫助和啟發(fā)，我將很難完成本篇論文的寫作。感謝我的同學(xué)和朋友，在我寫論文的過(guò)程中給予我很多素材，還在論文的撰寫和排版過(guò)程中提供熱情的幫助。由于我的學(xué)術(shù)水平有限，所寫論文難免有不足之處，懇請(qǐng)各位老師和學(xué)友批評(píng)和指正。