【導(dǎo)讀】后續(xù)的加工過(guò)程。其中重要的分離設(shè)備—常壓塔的設(shè)計(jì)，是能否獲得。近年來(lái)常減壓蒸餾技術(shù)和管理經(jīng)驗(yàn)不斷創(chuàng)。新，裝置節(jié)能消耗顯著，產(chǎn)品質(zhì)量提高。但與國(guó)外先進(jìn)水平相比，仍。存在較大的差距。的思想對(duì)印尼貝蘭納克混合原油進(jìn)行常壓蒸餾設(shè)計(jì)。油，輕柴油，重柴油。設(shè)計(jì)了一個(gè)常壓塔一段汽化蒸餾裝置，此裝置。）冷凝冷卻器、機(jī)泵等組成，在常壓塔外側(cè)為側(cè)線產(chǎn)品。流程簡(jiǎn)單，投資和操作費(fèi)用較少。蒸余的塔底重油可作鋼鐵或其它工業(yè)的燃料。況下也可以作催化裂化或加氫裂化裝置的原料。本次設(shè)計(jì)共用34塊。12次換熱達(dá)到工藝要求，換熱效率是%。業(yè)面臨著嚴(yán)峻挑戰(zhàn)。滿足原油的需求量，則需要每年從國(guó)外二十多個(gè)國(guó)家和地區(qū)進(jìn)口約6940萬(wàn)噸原油。離設(shè)備—常壓塔的設(shè)計(jì)，是能否獲得高收率、高質(zhì)量油的關(guān)鍵。量低，金屬含量中Ni含量較高。煉油等行業(yè)的極大重視。此外，為了滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要，塔設(shè)備還得考慮下列的各項(xiàng)要求。破壞正常操作的現(xiàn)象。仍能在較高的傳質(zhì)效率下進(jìn)行穩(wěn)定的操作。

　　

【正文】 汽提蒸汽 3670 — 258 2984 — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L18 258 870 — 870L18 合計(jì) — — — — — — 106＋ 870L18 25 由熱平衡，得： 10 6＋ 633L18＝ 10 6＋ 870L18 L18＝ 78903kg/h L18＝ 78903/＝ V19＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 80165/238＝ V19＝ nRT19/p19＝ （ ＋ 258） /＝ 23095m3/h 第 19 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t19＝ 258℃ ， t20＝ 263℃ ， M＝ 242， p20＝ 第 19 塊板下的熱平衡計(jì)算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 /kJ/h 壓 力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 126250 353 1175 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L19 258 — 640 640L19 合計(jì) 129320＋ L19 — — — — — 106＋ 640L19 出 方 汽油 20459 263 912 — 106 煤油 22229 263 906 — 106 輕柴油 21209 263 883 — 106 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51646 346 — 907 106 汽提蒸汽 3670 — 263 2994 — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L19 263 879 — 879L19 合計(jì) — — — — — — 106＋ 879L19 由熱平衡，得： 10 6＋ 640L19＝ 10 6＋ 879L19 L19＝ 52343kg/h L19＝ 52343/＝ V20＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 21209/235＋ 52343/242＝ V20＝ nRT20/p20＝ （ ＋ 263） /＝ 22320m3/h 第 22 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t22＝ 277℃ ， t23＝ 282℃ ， M＝ 255， p23＝ 第 22 塊板下的熱平衡計(jì)算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 /kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 126250 353 1175 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L22 277 — 703 703L22 合計(jì) 129320＋ L22 — — — — — 106＋ 703L22 出 汽油 20459 282 962 — 106 煤油 22229 282 937 — 106 輕柴油 21209 282 929 — 106 26 方 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51646 346 907 929 106 汽提蒸汽 3670 — 282 3035 — 106 內(nèi)回流 L22 282 918 — 918L22 合計(jì) — — — — — — 106＋ 918L22 由熱平衡，得： 10 6＋ 703L22＝ 10 6＋ 918L22 L22＝ 106232kg/h L22＝ 106232/＝ V23＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 21209/235＋ 106232/255= V23＝ nRT23/p23＝ （ ＋ 282） /＝ 34289m3/h 第 26 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t26＝ 303℃ ， t27＝ 310℃ ， M＝ 272， p27＝ 第 26 塊板下的熱平衡計(jì)算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 / kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液 相 入方 進(jìn)料 126250 353 1175 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L26 303 — 766 766L26 合計(jì) 129320＋ L26 — — — — — 106＋ 766L26 出 方 汽油 20459 310 1025 — 106 煤油 22229 310 1008 — 106 輕柴油 21209 310 1004 — 106 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51646 346 — 907 106 汽提蒸汽 3670 — 310 3093 — 106 內(nèi)回流 L26 310 999 — 999L26 合計(jì) — — — — — — 106＋ 999L26 由熱平衡，得： 10 6＋ 766L26＝ 10 6＋ 999L26 L26＝ 78026kg/h L26＝ 78026/＝ V27＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 21209/235＋ 78026/272＝ V27＝ nRT27/p27＝ （ ＋ 310） /＝ 26748m3/h 1第 27 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t27＝ 310℃ ， t28＝ 317℃ ， M＝ 278， p28＝ 第 27 塊板下的熱平衡計(jì)算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 /kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 126250 353 1175 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L27 310 — 816 816L27 27 合計(jì) 129320＋ L27 — — — — — 106＋ 816L27 出 方 汽油 20459 317 1041 — 106 煤油 22229 317 1025 — 106 輕柴油 21209 317 1018 — 106 重柴油 10729 317 1010 — 106 重油 51646 346 — 907 106 汽提蒸汽 3670 — 317 3112 — 106 內(nèi)回流 L27 317 1010 — 1010L27 合計(jì) — — — — — — 106＋ 1010L27 由熱平衡，得： 10 6＋ 816L27＝ 10 6＋ 1010L27 L27＝ 77268kg/h L27＝ 77268/＝ V28＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 21209/235＋ 10729/272＋ 77268/278 ＝ V28＝ nRT28/p28＝ （ ＋ 317） /＝ 27068m3/h 1第 30 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： t30＝ 342℃ ， t31＝ 353℃ ， M＝ 292， p31＝ 第 30 塊板下的熱負(fù)荷計(jì)算表 物料 流率 /kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 /kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 126250 353 1175 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L30 342 — 879 879L30 合計(jì) 129320＋ L30 — — — — — 106＋ 879L30 出 方 汽油 20459 353 1159 — 106 煤油 22229 353 1142 — 106 輕柴油 21209 353 1138 — 106 重柴油 10729 353 1125 — 106 重油 51646 350 — 912 106 汽提蒸汽 3670 — 353 3180 — 106 內(nèi)回流 L30 353 1088 — 1088L30 合計(jì) — — — — — — 106＋ 1088L30 由熱平衡，得： 10 6＋ 879L30＝ 10 6＋ 1088L30 L30＝ 26729kg/h L30＝ 26729/＝ V31＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 21209/235＋ 10729/272＋ 26729/292 ＝ V31＝ nRT31/p31＝ （ ＋ 353） /＝ 21727m3/h 1全塔氣液相負(fù)荷數(shù)據(jù) 表 全塔氣液相負(fù) 荷數(shù)據(jù)表 28 板 號(hào) 液相 /m3/h 氣相 /m3/h 板 號(hào) 液相 /m3/h 氣相 /m3/h 1 19 23095 2 31860 20 22320 8 22 9 23328 23 34289 10 73 27735 26 11 27 26748 13 28 27068 14 23916 30 17 31 21727 18 99． 22 23015 全塔液相負(fù)荷圖 1357911131517192123252729310 50 100 150 200液相負(fù)荷，m3/h塔板號(hào) 圖 全塔液相負(fù)荷圖 全塔氣相負(fù)荷圖 29 13579111315171921232527293115000 20200 25000 30000 35000 40000氣相負(fù)荷， m3/h塔板號(hào) 圖 全塔氣相負(fù)荷圖 30 第三章 塔的設(shè)計(jì)及水力學(xué)計(jì)算 浮閥塔板在石油化學(xué)工業(yè)上廣泛應(yīng)用在加壓、常壓、減壓下的精餾、穩(wěn)定、吸收、脫吸等傳質(zhì)過(guò)程中。國(guó)內(nèi)目前使用的浮閥塔直徑從 200 到 64000 毫米，使用效果較好。 浮閥塔板的一般結(jié)構(gòu)式在帶降液管的塔板上開(kāi)有許多孔作為氣流通道，孔上方設(shè)有可上下浮動(dòng)的 閥片，上升的氣流經(jīng)過(guò)閥片與橫流過(guò)塔板的液相接觸，進(jìn)行傳質(zhì)。浮閥塔板與常用的圓泡帽、篩板、舌形塔板的幾點(diǎn)比較如下： （ 1）處理能力較舌形、篩孔塔板徑小些，比圓泡塔板的處理能力約大 20～ 40%。 （ 2）操作彈性較圓泡帽、舌形、篩板大。在很寬的氣液相負(fù)荷變化范圍內(nèi)，浮閥塔板能保持較高的效率。 （ 3）干板壓力降較舌形、篩板大，比泡帽塔板小。塔板上的液面梯度也較小。 （ 4）霧沫夾帶量比舌形、泡帽小，比篩板略大。 （ 5）結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，安裝較方便；制造費(fèi)用為泡帽塔塔板的 60～ 80%，為篩板的 120～130%。 此部分計(jì)算參 考《塔的工藝設(shè)計(jì)》 [6]。因?yàn)榈?23 塊板處的氣相負(fù)荷最大，因此選取此處數(shù)據(jù)為設(shè)計(jì)依據(jù)。 塔板的操作條件 以氣相流量最大點(diǎn)第 23 塊板為設(shè)計(jì)依據(jù)。 進(jìn)入塔板的氣體： 密度 ρ v＝ RTPM ＝)( ?? ?＝ 粘度 μ v＝ 10 － 流率 Vv＝ 34289/3600＝ 進(jìn)入塔板的液體： 密度 ρ L＝ 表面張力 σ L＝ 流率 VL＝ ＝ 起泡傾向：輕微 操作條件： 操作壓力： 操作溫度： 282℃ 選取 F1型 33 克浮閥。 塔板間距初選 先選定塔板間距為 Ht＝ 塔徑初算 31 Wmax＝ ＝3 0 3 0 0 63 0 0 65 2 0 3 5 ?????? = 取 Ks＝ 由于選取的板間距 Hs＝ ，故取 K＝ 故適宜的氣體操作速度 Wa＝ . Wmax＝ 1. 332＝ （ m/s） 由《塔的工藝計(jì)算》 [5]中式（ ）： Fa＝avWV ＝ ＝ （ m2） 由《塔的工藝計(jì)算》 [5]中式（ ）：