【正文】 64L塔頂冷回流934336015257608一中（上）7000032422680000二中（上）10680849352656344合計(jì)726289+L+264L出方重整原料1890010761111547900航空煤油4230018044418781200一中（下）7000054037800000輕柴油6075025664138940750二中（下）10680872477328992重柴油2565031584521674250重油302400345871263390400水蒸汽6048107270016329600內(nèi)回流L107611611L塔頂冷回流9343310761157087563合計(jì)726289+L542880655+611L表325 第1層以下塔段的熱平衡取內(nèi)回流分子量 M= 96密度= 由熱平衡得： +264L= 542880655 + 611L 所以內(nèi)回流 L=液相負(fù)荷 = 汽相負(fù)荷 = 各層塔板上汽液負(fù)荷見圖4： 圖4 各層塔板上汽液負(fù)荷第四章 常壓蒸餾塔尺寸計(jì)算 塔徑的初算以塔內(nèi)最大負(fù)荷來計(jì)算塔徑 第22層塔板的汽相負(fù)荷最大 液相 V= 汽相 V= 式中： g─重力加速度, g= Wmax─允許的最大氣體速度, m/s。 ρV─氣相密度, kg/m3。 ρV=M/V= ρL─液相密度, kg/m3。 ρL= Ht─塔板間距, m。 Ht= m VL─液體體積流率, m3。 VL= Vv─氣體體積流率, m3。 Vv= 塔板間距Ht按塔徑選定。 浮閥塔板間距Ht與塔徑D的關(guān)系見表224： 塔板直徑D, mm板間距Htmm1200~1400450500600—1600～30004505006008003200~4200——600800表224：浮閥塔板間距Ht與塔徑D的關(guān)系 計(jì)算得 Wmax= 計(jì)算出Wmax后再計(jì)算適宜的氣速Wa Wa=K?Ks?Wmax K─安全系數(shù) K= Ks─系統(tǒng)因數(shù) Ks= Wa = 計(jì)算氣相空間截面積 Fa=Vv/Wa Fa─計(jì)算的塔的空間截面積m2 Fa= Vd= 降液管內(nèi)流體流速Vd Vd=?Ks Vd = 當(dāng)Ht≤ Vd = 按以上兩式計(jì)算后, 選用較小值。 所以：Vd= 當(dāng)Ht≥ Vd = 式中Vd─降液管內(nèi)液體流速m/s。 計(jì)算降液管面積 F39。d=VL/Vd F39。d= F39。d= F39。d= 按以上兩式計(jì)算取較大值。 所以：F39。d= 塔橫截面積Ft的計(jì)算 Ft=Fa+F’d Ft= Dc= 式中 Ft──計(jì)算的塔橫截面積m2； 采用的塔徑D及空塔氣速W 根據(jù)計(jì)算的塔徑按國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)浮閥塔板系列進(jìn)行園整得出采用的塔徑D，自動取D=4m 按以下兩式計(jì)算采用的塔截面積及空塔氣速。 F= W=Vv/F F= W= 塔徑園整后其降液管面積按下式計(jì)算 Fd=(F/Ft)F39。d Fd= m2 Fd──采用的降液管面積m2。 H=Hd+(n2)Ht+Hb+Hf 式中： H──塔高(截線到切線)m； Hd──塔頂空間高(不包括頭蓋)m； Hb──塔底空間高(不包括頭蓋)m； Ht──塔板間距m； Hf──進(jìn)料段高m； n──實(shí)際塔板數(shù)塊。取Hd= Hb = m Ht = Hf =所以：H=～，Hf與Hb按液體停留時間3~5分鐘計(jì)。裙座高度與型式，可以查閱有關(guān)手冊。 第五章 水力學(xué)衡算, 浮閥、溢流堰及降液管的計(jì)算參照《塔的工藝計(jì)算》P131~137①型式： 十字架型浮閥24克 ②排列： 采用十字架型浮閥（文丘里口） ③臨界閥孔流速 ④開孔率：⑤閥孔總面積： ⑥浮閥數(shù)：對十字架型浮閥（文丘里口） dh = m塔板上實(shí)際的浮閥數(shù)只有在塔板的設(shè)計(jì)完成后才能之后確定。對常壓及加壓操作實(shí)際的浮閥數(shù)比計(jì)算得出的浮閥數(shù)略有增減影響不大⑦溢流堰及降液管的決定a液體在塔板上的流動型式，根據(jù)塔的工藝計(jì)算表53，因?yàn)镈=4m，根據(jù)有經(jīng)驗(yàn)，要有溢流塔板b溢流堰:ⅰ溢流堰長度 雙溢流兩側(cè)：ⅱ出口堰高度在常壓及加壓操作中若系統(tǒng)傳質(zhì)過程為汽膜控制應(yīng)選擇較高的溢流堰一般為50mm；若系統(tǒng)為液膜控制可選擇10～40毫米一般煉油工業(yè)的分餾系統(tǒng)輕質(zhì)油品為汽膜控制重油油品為液膜控制。所以本分餾系統(tǒng)出口堰高度取40mm=ⅲ堰上液層高度E——液流收縮系數(shù)。對弓形降液管一般情況下取E=1——堰上液層高度mm——液體體積流率=c降液管：選用弓形降液管ⅰ 降液管停留時間 T = Fd*Ht/Vl = ⅱ 降液管內(nèi)流體流速Vd Vd = Vl/Fd = ⅲ 降液管底緣距塔板的高度 Hb = Vl/(L*Wb) 其中：Wb = m/s Hb = ⑧ 塔板上液層高度 hl = hw + how = m⑨ 進(jìn)口受液盤 在浮閥塔盤（JB120673）中塔徑從800~4200mm的塔板均為凹槽受液盤⑩ 進(jìn)口堰： 采用凹槽受液盤的塔板不設(shè)進(jìn)口堰 浮閥塔板的水力學(xué)計(jì)算主要包括塔板壓力降丶霧沫夾帶丶泄漏丶降液管超負(fù)荷及淹塔等部分。 塔板總壓力降 包括干板壓力降、氣體克服鼓泡層表面張力的壓力降及氣體通過塔板上液層的壓力降。① 干板壓力降△Pd 對22~32克十字架型浮閥: △Pd = *(Wh*Wh/2g)*(ρv/ρl) = ② 氣體克服鼓泡表面張力的壓力降△Po值很小可忽略不計(jì)。 ③ 氣體通過塔板上液層的壓力降△Pvl △Pvl = = 式中 hw──出口堰高度m； l──溢流堰長度m； △Pvl──氣體通過塔板上液層的壓力降m液柱。 氣體通過一塊塔板的總壓力降△Pt(m液柱) △Pt = △Pd+△Pvl = 霧沫夾帶 過量的霧沫夾帶會使塔板效率降低很多, 所以應(yīng)限制塔板的霧沫夾帶，一般情況下, ?？砂聪率浇频赜?jì)算霧沫夾帶量:式中 e──霧沫夾帶量, kg(l)/kg(g)；ε──除去降液管面積后的塔板面積與塔橫截面積之比,ε=(F2Fd)/Fφ──系數(shù), ~。當(dāng)W=。當(dāng)W=Wmax時取大值。W──采用的空塔氣速, m/s。m──參數(shù), 按下式計(jì)算 m= μv──氣體粘度, 公斤秒/m2。 A、n──系數(shù)； 當(dāng)Ht──350毫m時A=107n=； Ht≥350毫m時A== 因?yàn)?Ht = 600 mm 所以 A = N = Ht──塔板間距mm；Ht = 600 mm hl──塔板上液層高度mm。 hl = 105mm 因?yàn)槲锢硇再|(zhì)與水相近，所以e 可以簡化 e= 泄漏Fo = 浮閥塔板上的泄漏量一般是隨閥重和閥孔速度的增加而減少, 隨塔板上液層高度的增加而增加。在氣體達(dá)到閥孔臨界速度以前, 塔板上的泄漏量是較大的。在一定空塔速度下, 閥孔速度可用塔板開孔率來調(diào)節(jié), 使塔板上全部浮閥在剛?cè)_時操作, 閥重則成為塔板泄漏影響的主要因素。取泄漏時閥孔動能因數(shù)為Fo=泄漏影響塔板效率, 泄漏量控制在該塔板液體負(fù)荷的10％以下。對30~33克的Fl型浮閥, 塔板開孔率在9~11％時, 可按下式計(jì)算泄漏量。hw=50mm時,Nw104=(W)(LρL/3600)hw=30mm時, Nw104=(W)(LρL/3600)式中 hw──出口堰高度, 毫m。Nw──泄漏量, ％。L──堰上液流強(qiáng)度, m3/mh(堰長)。 淹塔 △Pl = △Pt+hl+△Pdk 本塔不設(shè)內(nèi)堰所以： △Pdk = *Wb*Wb = △Pl = 為防止淹塔必須滿足下式要求： △Pl ≤ *(Ht+hw) △Pl = ≤ *（Ht+hw) = 符合要求 降液管超負(fù)荷 Vd = = *= 因?yàn)?Ht≤ Vd = 103Ks?Ht(ρLρv) = 選兩式計(jì)算結(jié)果中的較小值。 所以 Vd = 適宜操作區(qū)和操作線 a霧沫夾帶量線 取e=10％為霧沫夾帶量的上限 轉(zhuǎn)換得： E= 讀圖得到一系列數(shù)據(jù)見表Vl,m3/h100200300400600800how,mhl,mm8395100102155185Wb淹塔界線 按下面兩式做出 △P=△Pt+hl+△Pdk △PL≤*(Ht+hw) *(Ht+hw)=△Pt+hl+△Pdk =△Pd+△Pvl+hw+how+*Wb*Wb =*(Wh*Wh/2g)*(ρv/ρl)+*hw+*(3600Vl/l)2/3+hw+how+*Wb*Wb又因Vv=Wh*Fhhb=Vl/(l*Wb) 即Wh=Vv/Fh Wb=Vl/(l*hb) 所以： *(Ht+hw)=*(Vv*Vv/Fh/Fh/2g)*()+*hw+**(3600Vl/l)2/3+hw+how+*Vl*Vl/(l*hb*l*hb)整理得： Vv*Vv=(*(Ht+hw)(*hw+**(3600Vl/l)2/3+hw+how+*Vl*Vl/(l*hb*l*hb)))*Fh*Fh*2g*ρl/(*ρv)Vl, m3/h100120150170190600Vv*Vv, m3/h210320722011199319731952Vv, m3/hW, m/sc降液管超負(fù)荷界線 降液管允許的最大流速為：Vb = m/s 降液管允許的最大流量為：Vl = Vb*Fd = m3/s降液管超負(fù)荷界線為Vl = 737m3/h d泄漏界線 取Fo= 而Wh=Fo/Vl1/2=W=φ*Wh=e液相負(fù)荷下限線Fow=*E*(3600Vlmin/l)2/3其中Fow=E＝1 l=所以:Vlmin=(Fow*1000/)3/2*l/3600 = m3/h 操作線設(shè)計(jì)點(diǎn)A為計(jì)算的22層塔板的點(diǎn)這時Vv=Vl=W=第六章 車間平面布置 車間平面布置方案車間廠房布置包括車間平面布置和立面布置主要取決于生產(chǎn)規(guī)模、生產(chǎn)流程、生產(chǎn)種類、廠區(qū)面積、廠區(qū)地形和地形條件。車間廠房布置必須滿足工藝要求同時也應(yīng)符合國家的防火衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)等各種規(guī)范和規(guī)定。為確定車間平面布置方案考慮如下幾種布置方案：（裝置）是露天布置的基本方案。外部管道可由管廊的一端或兩端進(jìn)出工藝區(qū)與貯罐區(qū)用一根中心布置的管廊連接起來流程暢通且控制室與配電室相鄰。 T形或L形的管廊布置適合于較復(fù)雜車間管道可由二個或三個方向進(jìn)出車間中間貯罐布置在設(shè)備或廠房附近原料、成品貯罐分類集中布置在貯罐區(qū)。槽車卸料泵靠近