【文章內(nèi)容簡介】 罩或局部隔聲罩。)(2)改善冷卻風(fēng)扇結(jié)構(gòu)、角度。(3)大電機可拆除風(fēng)扇，用主風(fēng)機設(shè)置旁路引風(fēng)冷卻電機?？绽淦髟肼暤姆乐我话憧蛇x用以下幾種方法：(1)設(shè)隔聲墻，以減少對受聲方向的輻射。(2)加吸聲屏，可設(shè)立式和橫式吸聲屏。(3)加隔聲罩。(4)用新型低噪聲風(fēng)機。三 常壓蒸餾塔工藝計算 工藝參數(shù)計算表33卡塔爾埃爾沙辛原油常壓分餾產(chǎn)品產(chǎn)率及其性質(zhì)產(chǎn) 品沸點范圍產(chǎn) 率產(chǎn) 率相對密度恩 氏 蒸 餾 數(shù) 據(jù), ℃名 稱℃%(重)%(體)初10%30%50%70%90%終重整原料HK~14574航空煤油145~230 142166176185196211228輕柴油230~320 重柴油320~365 重 油365 減一線油365~425 減二線油425~560 465減壓渣油560 計算時，所用到的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)未作裂化校正，工程上允許這樣做。 油品的性質(zhì)參數(shù)（1）體積平均沸點，tv重整原料： ℃航空煤油：℃輕質(zhì)柴油：℃重質(zhì)柴油：℃（2）恩氏蒸餾90%10% 斜率重整原料：℃/%航空煤油：℃/%輕質(zhì)柴油：℃/%重質(zhì)柴油：℃/%（3）立方平均沸點 tc 由《工藝計算圖表》圖2—1查得體積平均沸點校正值，故重整原料： 校正值=1 t（立）==℃航空煤油： 校正值= t（立）==℃輕質(zhì)柴油： 校正值= t（立）==℃重質(zhì)柴油： 校正值= t（立）==℃（4）中平均沸點, t(中):由圖表集圖211查得中平均沸點校正值，故重整原料： 校正值=3 t（中）==℃航空煤油： 校正值=4 t（中）==℃輕質(zhì)柴油： 校正值= t（中）==℃重質(zhì)柴油： 校正值=1 t（中）==℃（5）質(zhì)量平均沸點, t(重):由圖表集圖211查得質(zhì)量平均沸點校正值，故重整原料： 校正值=2 t（重）=+2=℃航空煤油： 校正值= t（重）=+=℃輕質(zhì)柴油： 校正值= t（重）=+=℃重質(zhì)柴油： 校正值=1 t（重）=+1=℃（6）實分子平均沸點, t(實):由圖表集圖211查得實分子平均沸點校正值，故重整原料： 校正值= t（實）==℃航空煤油： 校正值= t（實）==℃輕質(zhì)柴油： 校正值= t（實）==262℃重質(zhì)柴油： 校正值= t（實）==℃（7）特性因數(shù) K:由《石油煉制工藝學(xué)》 表218，可得油品相對密度校正值△d, 故重整原料： △d = 航空煤油： △d = 輕質(zhì)柴油： △d = 重質(zhì)柴油： △d = 重 油：△d = 將此結(jié)果列于表產(chǎn)品沸點范圍相對密度相對密度名稱℃重整原油初~130航空煤油130~230輕質(zhì)柴油230~320重質(zhì)柴油320~360重油360由圖表集圖212查得：重整原料：k=航空煤油：k=輕質(zhì)柴油：k=重質(zhì)柴油：k=重 油：k=（8）分子量 M:由圖表集圖212查得: 重整原料：M=92航空煤油：M=145輕質(zhì)柴油：M=218重質(zhì)柴油：M=298重 油：M=420（9）平衡蒸發(fā)溫度重整原料恩氏蒸餾10~70%斜率=航空煤油恩氏蒸餾10~70%斜率=輕質(zhì)柴油恩氏蒸餾10~70%斜率=重質(zhì)柴油恩氏蒸餾10~70%斜率=由圖表集圖224查得：重整原料： 平衡蒸發(fā)50%點恩氏蒸餾50%點=15航空煤油： 平衡蒸發(fā)50%點恩氏蒸餾50%點=7輕質(zhì)柴油： 平衡蒸發(fā)50%點恩氏蒸餾50%點=5重質(zhì)柴油： 平衡蒸發(fā)50%點恩氏蒸餾50%點=18由圖表集圖223可查得：重整原料平衡蒸發(fā)100%℃。航空煤油平衡蒸發(fā)0%℃。輕柴油平衡蒸發(fā)0%℃。重柴油平衡蒸發(fā)0%℃。（10）臨界溫度, tkp:查《石油煉制工藝學(xué)》圖225知：產(chǎn)品名稱真臨界溫度假臨界溫度℃℃重整原料265260航空煉油359348輕質(zhì)柴油441438重質(zhì)柴油492489（11）臨界壓力, Pkp:查《石油煉制工藝學(xué)》圖227和圖228查得：產(chǎn)品名稱真臨界壓力假臨界壓力MPaMPa重整原料航空煉油輕質(zhì)柴油重質(zhì)柴油（12）焦點溫度, tF由圖表集圖2219查得：重整原料焦點溫度：317℃航空煤油焦點溫度：395℃輕質(zhì)柴油焦點溫度：459℃重質(zhì)柴油焦點溫度：496℃（13）焦點壓力, PF由圖表集圖2218查得： 油品的有關(guān)性參數(shù)計算匯總油品名稱密度/比重指數(shù)API特性因數(shù)K相對分子質(zhì)量M平均蒸發(fā)溫度/℃臨界參數(shù)焦點參數(shù)0%100%溫度/℃壓力/MPa溫度/℃壓力/MPa重整原料92265317航空煉油145359395輕質(zhì)柴油218441459重質(zhì)柴油298492495重油420 物料平衡計算 產(chǎn)品收率及物料平衡處理量為250+21*10=460萬噸/年重整原料（體積）：（）/(100/)100%=%航空煤油（體積）：（）/(100/)100%=%輕質(zhì)柴油（體積）：（）/(100/)100%=%重質(zhì)柴油（體積）：（）/(100/)100%=%重 油（體積）：（）/(100/)100%=%物料平衡表(按每年開工8000小時計)油 品產(chǎn)率%處 理 量 或 產(chǎn) 量體積質(zhì)量104t/Yt/Dkg/hkmol/h原 油100100750 937500產(chǎn)品重整原料435航空煤油 573輕柴油101625466重柴油209重油 1549 操作條件的確定 汽提蒸汽用量 側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱水蒸汽汽提, 使用的是溫度420℃, 。 表5 汽提水蒸汽用量油品％,對油kg/hkmol/hkg/h航空煤油3 輕 柴 油2 重 柴 油 塔底重油2 合計　 表4 汽提蒸汽用量(經(jīng)驗值) 塔名稱產(chǎn)品蒸汽用量, ％, 對產(chǎn)品常壓塔溶劑油～常壓塔煤油2～3常壓塔輕柴油2～3常壓塔重柴油2～4常壓塔輕潤滑油2～4常壓塔塔底重油2～4初餾塔塔底油～減壓塔中、重潤滑油2～4減壓塔殘渣燃料油2～4減壓塔殘渣汽缸油2～5表7 國內(nèi)某些煉油廠常壓塔塔板數(shù)①被分離的餾分東方紅Ⅱ套南京Ⅰ套上海煉廠汽 油─煤 油3109煤 油─輕柴油996輕柴油─重柴油746重柴油—裂化原料846最低側(cè)線—進料443進料—塔底464塔板數(shù)主要靠經(jīng)驗選。表6 常壓塔塔板數(shù)國外文獻推薦值被分離的餾分推薦板數(shù)輕汽油─重汽油6～8汽 油─煤 油6～8汽 油─柴 油4～6輕柴油─重柴油4～6進料—最低側(cè)線3～6汽提段或側(cè)線汽提4參照表6與表7選定的塔板數(shù)如下:決定塔板數(shù)重整原料14層(考慮一線生產(chǎn)航煤)航空煤油12層輕 柴 油10層重 柴 油4層塔底汽提段4層全塔用2個中段回流, 每個用3層換熱塔板共6層, 全塔塔板總數(shù)為50層 操作壓力取塔頂產(chǎn)品罐壓力為: 。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程圖。, 使用一個管殼式后冷器, , 故塔頂壓力=++= (絕)。 (4mmHg), 則推算常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下: (單位為MPa)塔頂壓力 一線抽出板(第12層)上壓力 二線抽出板(第29層)上壓力 三線抽出板(第42層)上壓力 汽化段壓力(第49層下) , 則加熱爐出口壓力=+= 汽化段溫度（1）汽化段中進料的汽化率與過汽化率(原油相對密度)取過汽化率為進料的2％(質(zhì))(經(jīng)驗值為2~4)％(體), 則過汽化油量為575000*2%=11500kg/h, 要求進料在汽化段的汽化率為: eF = (++++)％=％油 品產(chǎn)率%處 理 量 或 產(chǎn) 量體積質(zhì)量104t/Yt/Dkg/hkmol/h原 油100100750 937500產(chǎn)品重整原料435航空煤油 573輕柴油101625466重柴油209重油 1549(2）汽化段油氣分壓汽化段中各物料的流量如下:重整原料 kmol/h航空煤油 kmol/h輕 柴 油 kmol/h重 柴 油 kmol/h過汽化油kmol/h油氣量合計kmol/h過汽化油的分子量300　水蒸汽(塔底汽提)kmol/h汽化段的油氣分壓MPa其中過汽化油的相對分子質(zhì)量取300，(塔底汽提)是由此計算得汽化段的油氣分壓為： /(+)= 圖32 原油實沸點蒸餾曲線與平衡汽化曲線 %（體）的溫度，見上圖中的曲線4。在不具備原油的臨界參數(shù)與焦點參數(shù)而無法作出原油的PTe相圖的情況下,曲線4可用簡化法求定: 由上圖中曲線1與曲線2可得到原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為316℃。通過蒸氣壓圖表31，℃。過該交點作垂直于橫座標的直線A, 在A線上找到326℃之點, 過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4, 。％(體)時的溫度為353℃, 此即欲求的汽化段溫度tF。此tF是由相平衡關(guān)系求得, 還需對它進行校核。物料焓，kJ/kg熱量，kJ/h汽相液相重整原料1166 107航空煤油1159 107輕 柴 油1136 107重 柴 油1131 107過汽化油～1100 107重油937 108合計 108 表 38進料帶入汽化段的熱量QF(P=, t=353℃)再求出原油在加熱爐出口條件下的熱焓ho, (即圖1中的曲線3)。此處忽略了水分, 若原油中含有水分, 則應(yīng)按爐出口處油氣分壓下的平衡汽化曲線計算。限定爐出口溫度不超過365℃, 由曲線3可讀出在365℃％(體)。顯然eoeF,即在爐出口條件下,過汽化油和部分重柴油處于液相。根據(jù)此可算出進料在爐出口條件下的焓值ho，見表39。表39 進料在爐出口處攜帶的熱量(P=, t=365℃)物料焓，Kj/kg熱量，kJ/h汽相液相重整原料1228 107航空煤油1206 107輕柴油1193 107 重柴油(g)1180 107重柴油(l)963 107重油958 108合計 108核算結(jié)果表明ho略高于hF, 所以在設(shè)計的汽化段溫度365℃之下,能保證所需的拔出率(％體)。爐出口溫度也不致超過充許限度。 塔底溫度取塔底溫度比汽化段低7℃, 即: 3657=358℃ 塔頂及各側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱分配（1）假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度 參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù), 假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下:塔頂溫度 105℃煤油抽出板(第14層) 180℃輕柴油抽出板(第29層) 256℃重柴油抽出板(第42層) 315℃則列出全塔熱平衡如表310所示。表310 全塔熱平衡　　流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h