【文章內(nèi)容簡介】 ，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—4048836內(nèi)回流L300—合計+L—————10+出方汽油14325315—10煤油315—10輕柴315—10重柴13025315—10重油61050358—10水蒸氣—3153102—10內(nèi)回流L315—合計113842+L—————10++ =+L=(kg/h)重柴油抽出板上方的氣相總量:++++=（kmol/h）重柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓：＝（MPa）。可以用《石油煉制工程》中圖7—15和圖7—16先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖7—。其計算結(jié)果如下：項目010%30%50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃—平衡汽化溫差，℃632—常壓平衡汽化溫度，℃———350，℃316322325327()下重柴油的泡點溫度為316℃，與原假設(shè)315℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)是正確的。 (2)輕柴油抽出板（第18層）溫度物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力，Mpa溫度，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—4932550內(nèi)回流L240—合計+L—————10+出方汽油14325255—10煤油255—10輕柴255—10重柴13025315—10重油61050358—10水蒸氣—2553002—10二段取熱——————10內(nèi)回流L255—合計114375+L—————10+由熱平衡得 +=+L=(kg/h) 或75663/215=輕柴油抽出板上方的氣相總量:++++=（kmol/h）輕柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓：＝（MPa）。可以用《石油煉制工程》中圖7—15和圖7—16先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖7—。其計算結(jié)果如下：項目010%30%50%恩氏蒸餾溫度，℃242恩氏蒸餾溫差，℃—平衡汽化溫差，℃823—常壓平衡汽化溫度，℃———281，℃256264266269()下輕柴油的泡點溫度為256℃，與原假設(shè)的255℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)是正確的。(3)煤油抽出板（第9層）溫度物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力，Mpa溫度，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—5909941內(nèi)回流L195—合計109230+L—————10+出方汽油14325200—10煤油200— 10輕柴255— 10重柴13025315—10重油61050358—10水蒸氣—2002872—10一段取熱——————10二段取熱——————10內(nèi)回流L200—合計+L—————+由熱平衡得: += + L L=(kg/h)（kmol/h）煤油抽出板上方的氣相總量:++++=（kmol/h）煤油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓：＝(MPa）?？梢杂谩妒蜔捴乒こ獭分袌D7—15和圖7—16先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖7—。其計算結(jié)果如下：項目010%30%50%恩氏蒸餾溫度，℃198209213218恩氏蒸餾溫差，℃1145—平衡汽化溫差，℃423—常壓平衡汽化溫度，℃———223，℃200205207210()下輕柴油的泡點溫度為200℃，與原假設(shè)的200℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)是正確的。(4)塔頂溫度塔頂冷回流溫度t=60℃。其焓值h=。塔頂溫度t=170℃，回流（汽油）蒸汽的焓h= kJ/kg。故塔頂冷回流量為: L=Q/（h h）=/（）=(kg/h）塔頂油氣量（汽油+內(nèi)回流蒸汽）為（14325+）/140=(kmol/h)塔頂水蒸氣流量為: /18=(kmol/h)塔頂油氣分壓為: /（+）=（MPa）產(chǎn)品的臨界及焦點性質(zhì)查《石油化工工藝計算圖表》圖237得石油餾分真、假臨界溫度，查《石油化工工藝計算圖表》圖238得石油餾分假臨界壓力，查《石油化工工藝計算圖表》圖239得石油餾分的真臨界壓力，查《石油化工工藝計算圖表》圖2219得石油餾分的焦點溫度。查《石油化工工藝計算圖表》圖2218得石油餾分的焦點壓力。 產(chǎn)品的臨界及焦化性質(zhì)產(chǎn)品臨界壓力/10pa焦點壓力/10pa臨界溫度/K焦點溫度/K真假真假汽油621616塔頂溫度應(yīng)該是汽油在其油氣分壓下的露點溫度?！?，已知其焦點溫度和焦點壓力依次為371℃，在《石油化工工藝計算圖表》圖2223 作出汽油餾出100%的平衡蒸發(fā)曲線,℃。考慮到不凝氣的存在，℃，與原假設(shè)溫度170℃很接近，故原假設(shè)正確。最后驗證一下在塔頂條件下水蒸氣是否會冷凝。(=)。相應(yīng)于此壓力下的飽和水蒸氣的溫度為86℃，遠低于塔頂170℃，故在塔頂?shù)乃魵馓幱谶^熱狀態(tài)，不會冷凝。精餾塔計算草圖:170℃1汽油14325kg/h106kJ/h91014255℃182023315℃2730365℃3134358℃200℃塔底重油61050kg/h重柴油13025kg/h進料111400kg/h過汽化油2228kg/h Mpa Mpa Mpa輕柴油氣提蒸汽585kg/h塔底氣提蒸汽1221kg/h第二中段回流（106kJ/h）第一中段回流（106kJ/h） 全塔氣、液相負(fù)荷分布選取塔內(nèi)幾個有代表性的部位（如塔頂?shù)谝粚影逑路礁鱾?cè)線抽出板上方中段回流進出口處進料1），求出這些位置的氣、液負(fù)荷，就可以作出全塔氣、液相負(fù)荷分布圖。（1）塔頂?shù)钠贺?fù)荷液相負(fù)荷== 氣相回流=+=（14325+）/140+ /18=(2)第1塊板下的氣液相負(fù)荷已知：=170℃，= 173 ℃，M＝143，=查《石油煉制工程》：=，=。已知，Q=,則= Q/（）=/（）===14325/140++=nR/=(+173)/=(3)第8塊板下的氣液相負(fù)荷（即煤油抽出板上方）已知：=194℃， =200℃， M=174 ,=物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力，Mpa溫度，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—6438014內(nèi)回流L194—合計+L—————10+出方汽油14325200—10煤油200—10輕柴255—10重柴13025315—10重油61050358—10汽提蒸氣—2002872—10一段取熱——————10二段取熱——————10內(nèi)回流L200—合計114783+L—————10+由熱平衡，得：+=+=(kg/h) =179。/h=14325/140++=nR/=(+200)/=179。/h(4)第10塊板下的氣液相負(fù)荷（即第一段回流入口板上方）已知：＝206℃，＝210℃，M＝183，＝物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力，Mpa溫度，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—5909941內(nèi)回流L206—合計109230+L—————10+出方汽油14325210—10煤油210—10輕柴255—10重柴13025315—10重油61050358—10汽提蒸汽—2102896—10一段取熱——————10二段取熱——————10內(nèi)回流L210—合計+L—————10+由熱平衡，有：+＝+＝＝＝=14325/140+++= nR/=(+210)/=179。/h(5)第13塊板下的氣液相負(fù)荷（第一段循環(huán)回流出口板上方）已知：＝224℃，＝230℃，M＝192，＝物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力，Mpa溫度，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—5909941內(nèi)回流L224—合計109230+L—————10+出方汽油14325230—10煤油230—10輕柴255—10重柴13025315—10重油61050358—10汽提蒸汽—2302932—10二段取熱——————10內(nèi)回流L230—合計+L—————10+由熱平衡，有：+＝+＝64041kg/h ＝64041/＝＝14325/140＋＋＋64041/192＝= nR/=(+230)/=(6)第17塊板下的氣液相負(fù)荷（即輕柴油抽出板上方）已知：=249℃， =255℃， M=215 ,=物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力，Mpa溫度，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—5909941內(nèi)回流L249—合計109230+L—————10+出方汽油14325255—10煤油255—10輕柴255—10重柴13025315—10重油61050358—10汽提蒸氣—2553002—10二段回流——————10內(nèi)回流L255—合計+L—————10+由熱平衡，得：+=+=179。/h=14325/140+++45964/215==nR/=(+255)/=179。/h(7)第19塊板下的氣液相負(fù)荷（第二段循環(huán)回流入口板上方）已知：＝260℃，＝266℃，M＝221，＝物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件