【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 260325000產(chǎn)品重整原料13650航空煤油30550輕 柴 油43875重 柴 油18525重油218400 汽提蒸汽用量側(cè)線(xiàn)產(chǎn)品及塔底重油都用過(guò)熱水蒸汽汽提, 使用的是溫度420℃, 。 表4 汽提蒸汽用量(經(jīng)驗(yàn)值) 參考表4汽提蒸汽量如表5 表5 汽提水蒸汽用量油品％,對(duì)油kg/hkmol/hkg/h一線(xiàn)煤油3二線(xiàn)輕柴油2三線(xiàn)重柴油 塔底重油24368243合計(jì)　 塔名稱(chēng)產(chǎn)品蒸汽用量, ％, 對(duì)產(chǎn)品常壓塔溶劑油～常壓塔煤油2～3常壓塔輕柴油2～3常壓塔重柴油2～4常壓塔輕潤(rùn)滑油2～4常壓塔塔底重油2～4初餾塔塔底油～減壓塔中、重潤(rùn)滑油2～4減壓塔殘?jiān)剂嫌?～4減壓塔殘?jiān)子?～5表7 國(guó)內(nèi)某些煉油廠常壓塔塔板數(shù)①被分離的餾分東方紅Ⅱ套南京Ⅰ套上海煉廠汽 油─煤 油3109煤 油─輕柴油996輕柴油─重柴油746重柴油—裂化原料846最低側(cè)線(xiàn)—進(jìn)料443進(jìn)料—塔底464塔板數(shù)主要靠經(jīng)驗(yàn)選。表6 常壓塔塔板數(shù)國(guó)外文獻(xiàn)推薦值被分離的餾分推薦板數(shù)輕汽油─重汽油6～8汽 油─煤 油6～8汽 油─柴 油4～6輕柴油─重柴油4～6進(jìn)料—最低側(cè)線(xiàn)3～6① 汽提段或側(cè)線(xiàn)汽提4①注: 也可用填料代替。參照表6與表7選定的塔板數(shù)如下:決定塔板數(shù)(老師說(shuō)塔板數(shù)最好4856塊)重整原料14層考慮一線(xiàn)生產(chǎn)航煤，其中塔頂循環(huán)回流3塊板航空煤油14層一中循環(huán)回流3塊輕 柴 油8層二中循環(huán)回流3塊重 柴 油4層塔底汽提段4層全塔用兩個(gè)中段回流, 每個(gè)用3層換熱塔板共6層, 全塔塔板總數(shù)為50層5. 5. 分餾塔計(jì)算草圖取塔頂產(chǎn)品罐壓力為: 。塔頂采用兩級(jí)冷凝冷卻流程圖。, 使用一個(gè)管殼式后冷器, , 故塔頂壓力=++= (絕)。 (4mmHg), 則推算常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下: (單位為MPa)塔頂壓力 一線(xiàn)抽出板(第14層)上壓力 二線(xiàn)抽出板(第31層)上壓力 三線(xiàn)抽出板(第42層)上壓力 汽化段壓力(第46層下) ,則加熱爐出口壓力=+= 汽化段溫度（1）汽化段中進(jìn)料的汽化率與過(guò)汽化率(原油相對(duì)密度)取過(guò)汽化率為進(jìn)料的2％(質(zhì))(經(jīng)驗(yàn)值為2～4)％(體), %=6500kg/h, 要求進(jìn)料在汽化段的汽化率為:eF=(++++)％=％(體)( 2）汽化段油氣分壓汽化段中各物料的流量如下：重整原料 航空煤油 輕 柴 油 重 柴 油 過(guò)汽化油 =(假定過(guò)汽化油分子量為300)油汽量合計(jì) 水 蒸 汽 243kmol/h(塔底汽提)由此計(jì)算得汽化段的油氣分壓為：（3）汽化段溫度的初步求定分別根據(jù)表1和表2的數(shù)據(jù)作出原油的實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線(xiàn)和平衡汽化曲線(xiàn)，如下圖所示。％(體)的溫度, 見(jiàn)上圖中的曲線(xiàn)4。在不具備原油的臨界參數(shù)與焦點(diǎn)參數(shù)而無(wú)法作出原油的PTe相圖的情況下,曲線(xiàn)4可用簡(jiǎn)化法求定: 由上圖中曲線(xiàn)1與曲線(xiàn)2可得到原油在常壓下的實(shí)沸點(diǎn)曲線(xiàn)與平衡汽化曲線(xiàn)的交點(diǎn)為306℃。通過(guò)蒸氣壓圖表31，℃。過(guò)該交點(diǎn)作垂直于橫座標(biāo)的直線(xiàn)A, 在A線(xiàn)上找到319℃之點(diǎn), 過(guò)此點(diǎn)作平行于原油常壓平衡汽化曲線(xiàn)2的線(xiàn)4, 。％(體)時(shí)的溫度為353℃, 此即欲求的汽化段溫度tF。此tF是由相平衡關(guān)系求得, 還需對(duì)它進(jìn)行校核。（4）tF的校核校核的目的是看tF要求下的加熱爐出口溫度是否合理。校核的方法是作絕熱閃蒸過(guò)程的熱平衡計(jì)算以求得爐出口溫度。當(dāng)汽化率eF=％(體), tF=353℃, 按《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖4357 查得各油品的熱焓,.進(jìn)料在汽化段中的焓hF計(jì)算如表38所示。物料焓，kJ/kg熱量，kJ/h汽相液相重整原料1160航空煤油1139輕 柴 油1110 重 柴 油1105過(guò)汽化油～1100重油883合計(jì) 表 38進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF(P=, t=353℃)再求出原油在加熱爐出口條件下的熱焓ho, (即圖1中的曲線(xiàn)3)。此處忽略了水分, 若原油中含有水分, 則應(yīng)按爐出口處油氣分壓下的平衡汽化曲線(xiàn)計(jì)算。限定爐出口溫度不超過(guò)365℃, 由曲線(xiàn)3可讀出在365℃％(體)。顯然eoeF,即在爐出口條件下,過(guò)汽化油和部分重柴油處于液相。根據(jù)此可算出進(jìn)料在爐出口條件下的焓值ho，見(jiàn)表39。表39 進(jìn)料在爐出口處攜帶的熱量(P=, t=365℃)物料焓，Kj/kg熱量，kJ/h汽相液相重整原料1181航空煤油1164輕柴油1151 重柴油(g)1123重柴油(l)937重油921合計(jì)核算結(jié)果表明ho略高于hF, 所以在設(shè)計(jì)的汽化段溫度353℃之下,能保證所需的拔出率(％體)。爐出口溫度也不致超過(guò)充許限度。取塔底溫度比汽化段低7℃, 即: 3537=346℃（1）假設(shè)塔頂及各側(cè)線(xiàn)溫度 參考同類(lèi)裝置的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù), 假設(shè)塔頂及各側(cè)線(xiàn)溫度如下:塔頂溫度 105℃煤油抽出板(第14層) 180℃輕柴油抽出板(第31層) 256℃重柴油抽出板(第42層) 315℃則列出全塔熱平衡如表310所示。表310 全塔熱平衡物料流率，kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進(jìn)料325000353980汽提蒸汽4203317合計(jì)出方重整原料13650105590航空煤油30550180444輕柴油43875256636重柴油18525315812重油218400346858