【文章內(nèi)容簡介】 頂出來，分為四路進入冷凝器，冷凝冷卻到30~40℃進入容器。冷凝油經(jīng)泵后部分打回初餾塔做冷回流，另一部分做重整料或汽油出裝置。未冷凝的氣體去加熱爐燒或氣炬放空。冷凝水部分用泵注入揮發(fā)線，另一部分排入下水道或氣提車間。初頂循環(huán)回流油從初餾塔集油箱提出，由泵送去換熱器與脫前原油換熱后發(fā)話初餾塔。初側(cè)線從初餾塔集油箱抽出經(jīng)泵送入到常壓塔。從初餾塔底出來的拔頭油由泵抽出，分兩路與高溫油品換熱，換熱到300℃左右再合并分四路進入常壓爐進行加熱，加熱到346℃或350℃進入常壓塔。③ 常壓系統(tǒng)從常壓爐加熱出來的油進入初餾塔汽化段后，汽相進入精餾段，在精餾段分離切割出五個產(chǎn)品，液相進入提餾段，在塔底液面上方吹入過熱蒸汽作汽提用。常頂油汽、水蒸汽從塔頂揮發(fā)線出來，（在揮發(fā)線依次注有氨水，緩蝕劑和堿性水），先分八路進入空冷器冷卻到60~75℃后，再分兩路冷卻到40~45℃，冷后合并進入容罐作油、水、汽分離。分離出來的冷凝水部份用泵注入揮發(fā)線，另一部份排入堿性水道或經(jīng)泵送北汽提裝置，瓦斯從容器頂出來經(jīng)水封罐脫油脫水后去加熱爐燒或明放空或去火炬線放空，或去三蒸餾尾氣系統(tǒng)。常頂汽油由泵抽出，部份打回初餾塔頂作冷回流，部份經(jīng)混合柱堿洗進入容沉降罐分離堿渣后出裝置或經(jīng)脫砷后出裝置。常壓一線餾出，經(jīng)汽提上段汽提，油汽返回初餾塔，餾出油由泵抽出先后經(jīng)冷卻至40~45℃進入燈油沉降罐作航煤，燈油或溶劑油出裝置。常壓二線餾出，進入汽提中段汽提，油汽返回初餾塔，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至50~70℃后與堿液混合進入柴油電離罐，~，常二經(jīng)沉降后作輕柴裝置，若作10軍柴則改進鹽罐后出裝置。精制罐分離出的堿渣自壓送往汽油泵房回收。常壓三線抽出，經(jīng)汽提下段汽提，油汽返回初餾塔，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至60~75℃作變壓器油原料出裝置，若作輕柴則與常二合并出裝置。常壓一中餾出，由泵抽送。常壓二中自餾出，由泵抽出后經(jīng)換熱后經(jīng)三通溫控調(diào)節(jié)閥返回初餾塔。常壓塔底重油由泵抽出，分四路進入減壓爐加熱。④減壓系統(tǒng)從減壓爐加熱出來的油（約385~395℃）進入減壓塔，在塔內(nèi)9197Kpa真空度下進行減壓分餾。減壓塔頂油汽、水蒸汽由揮發(fā)線引出，分8支路進入4組間冷凝器冷卻，冷凝油水流入容器進行油水分離，未冷凝油汽被一級蒸汽真空泵抽送入2組間冷器，冷卻，冷凝液進入容器，未冷凝氣被二級蒸汽真空泵抽送入冷卻，冷凝液進入容器。減壓一線自常壓塔上段填料下集油箱餾出，由泵抽送去與爐用空氣換熱，換熱后再經(jīng)換熱器與原油換熱，然后進入冷卻至40～50℃，部份打回減壓塔作冷回流，另一部份作重柴或催化料出裝置。減壓二線自常壓塔下段填料下集油箱餾出，經(jīng)減壓塔上段汽提，油汽返回中段填料下集油箱之下，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至60～70℃作潤料或催化料出裝置。冷卻器出口引一支路去泵進口以作重質(zhì)封油用。減一中自常壓塔中段填料下集油箱餾出，由泵抽送分三路并聯(lián)經(jīng)換熱器，換熱器換熱后返回減壓塔上段填料下集油箱之下。減二中自常壓塔餾出，由泵抽送先后經(jīng)換熱后返回減壓塔。減底渣油由泵抽出，分兩路換熱后合并進入冷卻器，然后作氧化瀝青料、焦化料或丙烷脫瀝青料出裝置。設(shè)計中采用水蒸氣汽提方式，并確定汽提水蒸氣的用量；由于浮閥塔操作彈性大，本設(shè)計采用浮閥塔。原油常減壓蒸餾裝置的工藝原則流程圖所示。 塔器結(jié)構(gòu)本裝置的主要塔器包括脫鹽罐、初餾塔、常壓塔、汽提塔、減壓爐、減壓塔等。根據(jù)設(shè)計要求和實際情況，采用板式塔。各種板式塔有關(guān)結(jié)構(gòu)性能比較如下表：塔板優(yōu)點缺點泡罩塔板不容易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性，對臟物不敏感結(jié)構(gòu)復雜造價高，塔板壓降大，霧末夾帶現(xiàn)象嚴重．塔板效率均勻篩板結(jié)構(gòu)簡單，造價低，氣體，壓降小操作彈性地，篩孔小，易堵塞浮閥塔板生產(chǎn)能力大，操作彈性大，塔板效率高，氣體壓降小，結(jié)構(gòu)簡單，造價低不宜處理易結(jié)焦，或黏度大噴射型塔板開孔率較大，可采用較高的空塔氣速，生產(chǎn)能力大，塔板效率高操作彈性大．氣相夾帶由上表比較可知，應選擇浮閥塔板作為本次設(shè)計所需的塔板。常壓加熱爐煙氣 減壓加熱爐煙氣圖22 常減壓蒸餾裝置的工藝流程及污染源分布1－電脫鹽罐；2一初餾塔；3常壓爐；4常壓塔；5汽提塔；6穩(wěn)定塔；7分餾塔；8－減壓加熱爐；9－減壓塔由圖22可知，常減壓蒸餾裝置污染源有電脫鹽排水、初頂排水、機泵冷卻水、常頂排水、減頂排水、常壓加熱爐煙氣、減壓加熱爐煙氣，所以環(huán)保工作應圍繞這些污染源采取相應措施。①加熱爐煙氣煙氣中的與燃料中硫含量有關(guān)，使用燃料氣及低硫燃制能有效降低。的排放量。的排放與燃料中的含量及燃燒火嘴結(jié)構(gòu)有關(guān)。②停工排放廢氣裝置在停工時，需對塔、容器、管線進行蒸汽吹掃，大部分存油隨蒸汽冷凝水排出，還有部分未被冷凝的油氣隨塔頂蒸汽放空進入大氣；檢修時，需將塔、容器等設(shè)備的人孔打開，將殘存的油氣排入大氣；要制定停工方案并嚴格執(zhí)行，嚴格控制污染。③無組織排放廢氣一般情況下含硫廢水中硫化氫及氨的氣味較大，輸送這種含硫廢水必須密閉，如有泄漏則毒害嚴重。含硫化氫廢氣經(jīng)常泄漏的部位是在“三頂”回流罐脫水部位。減少措施是控制好塔頂注氨。輸送輕質(zhì)油品管線、堿渣管線及閥門的泄漏會造成大氣污染，本裝置設(shè)計常壓塔頂減壓閥為緊急放空所用，放空氣體進入緊急放空罐。管線閥門的泄漏率應小于2％。另外，蒸餾裝置通常設(shè)“三頂”瓦斯回收系統(tǒng)，將初頂、常減頂不凝氣引入加熱爐作為燃料燒掉或回收，這樣對節(jié)能、安全、環(huán)保均有利。①電脫鹽排水制電脫鹽過程所排的廢水，來自原油進裝置時自身攜帶水和溶解原油中無機鹽所注入的水。此外，加入破乳劑使原油在電場的作用下將其中的油和含鹽廢水分離。由于這部分水與油品直接接觸，溶人的污染物較多，特別是電脫鹽罐油水分離效率不高時，這部分排水中石油類和COD均較高。排水量與注水量有關(guān)，一般注入量為原油的5％～8％。篩選好的破乳劑、確定合適用量、提高電脫鹽效率都對提高油水分離效果有利；用含硫污水汽提后的凈化水回注電脫鹽可減少新鮮水用量，同時減少凈化水排放的揮發(fā)酚含量；增加油水鑭離時間，嚴格控制油水界面(必要時設(shè)二次收油設(shè)施)可減少油含量。②塔頂油水分離器排水常減壓蒸餾裝置其初餾塔頂、常壓塔頂、減壓塔頂產(chǎn)物經(jīng)冷后均分別進入各自的油水分離器，進行油水分離并排水。這部水是由原油加工過程中的加熱爐注水，常壓塔和減壓塔底注汽產(chǎn)品汽提塔所用蒸汽冷凝水，大氣抽空器冷凝水，塔頂注水，緩蝕劑所含水分等組成。由于這部分水與油品直接接觸，所以污染物質(zhì)較多，排水中硫化物、氨、COD均較高。排水中帶隋況與油水分離器中油水分離時間、界面控制是否穩(wěn)定有關(guān)。正常生產(chǎn)情況下，嚴格控制塔頂油水分離器油水界面是防止排重帶油的關(guān)鍵。③機泵冷卻水機泵冷卻水由兩部分構(gòu)成，一部分是冷卻泵體用水，全部使用循環(huán)冷卻后進循環(huán)水回水管網(wǎng)循環(huán)使用。另一部分是泵端面密封冷卻水，隨用隨排入含油廢水系統(tǒng)。一般熱油泵需冷卻水較多，如端面漏油較多．則冷卻水帶油嚴重。如將泵端面密封改為波紋管式密封，可以減少漏油污染。④裝置其他排水 a．油品采樣。該裝置有汽油、煤油、柴油等油品采樣口用于采集樣品進行質(zhì)量檢測。一般在油品采樣前，都要放掉部分油品，以便將采樣滯留在管線中的油置換掉。這部分油品會污染排水。b．設(shè)備如拆卸油泵、換熱器等，需將設(shè)備內(nèi)的存油放掉進入系統(tǒng)。如果能在拆卸設(shè)備處，設(shè)專線將油抽至污油回收系統(tǒng)(或罐)，可以減少污染。 c．地面沖洗原油泵、熱油泵、控制閥等部位所在地面最易遭受污染。一般不允許用水沖洗的地面，通常用浸有少量煤油的棉紗插去油污。，要設(shè)置計量井，并制定排水定額。對控制排放廢水的污染較為有效。在生產(chǎn)裝置，噪聲的主要來源是：①流體振動所產(chǎn)生的噪聲。如流體被節(jié)流后發(fā)出的噪聲(尤其是調(diào)節(jié)閥節(jié)流造成的)、火焰燃燒所造成的氣體振動等。②機械噪聲。指各種運轉(zhuǎn)設(shè)備所產(chǎn)生的噪聲。③電磁噪聲。指由電機、脫鹽變壓器等因磁場作用引起振動所產(chǎn)生的噪聲。加熱爐噪聲的防治一般有下列幾種方法，可根據(jù)不同情況選用。(1)采用低噪聲噴嘴。(2)噴嘴及風門等進風口處采用消聲罩。(3)結(jié)合預熱空氣系統(tǒng)，采用強制進風消聲罩。(4)爐底設(shè)隔聲圍墻。電機噪聲的防治一般有：(1)安裝消聲罩。一般應選用低噪聲電機，若噪聲不符合要求時，可加設(shè)隔聲罩(安裝全部隔聲罩或局部隔聲罩。)(2)改善冷卻風扇結(jié)構(gòu)、角度。(3)大電機可拆除風扇，用主風機設(shè)置旁路引風冷卻電機?？绽淦髟肼暤姆乐我话憧蛇x用以下幾種方法：(1)設(shè)隔聲墻，以減少對受聲方向的輻射。(2)加吸聲屏，可設(shè)立式和橫式吸聲屏。(3)加隔聲罩。(4)用新型低噪聲風機。 第三章：常壓蒸餾塔工藝設(shè)計處理量為260萬噸/年阿曼原油的常減壓分餾塔, 產(chǎn)品產(chǎn)率及性質(zhì)數(shù)據(jù)及平衡汽化數(shù)據(jù)表31及表32所示。表31 產(chǎn)品產(chǎn)率及其性質(zhì)產(chǎn) 品沸點范圍產(chǎn) 率相對密度恩 氏 蒸 餾 數(shù) 據(jù), ℃名 稱℃%(重)初10%30%50%70%90%終初頂油627487104117132常頂油初~1303080108115127138147航空煤油130~230147167183200219244264輕 柴 油230~320228260278292306330349重 柴 油320~350244297333345356381402常四線350~420295313366398408434497重 油420表32 原油平衡蒸發(fā)數(shù)據(jù)累計餾出, ％(體)初餾點10203040506070平衡蒸發(fā)溫度, ℃ 計算時，所用到的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)未作裂化校正，工程上允許這樣做。初頂油 ℃同理可得： 常頂油 航空煤油 輕柴油 重柴油 常四線 %~10%斜率初頂油90%~10%斜率同理可得：常頂油90%~10%斜率航空煤油90%~10%斜率輕柴油90%~10%斜率重柴油90%~10%斜率常四線90%~10%斜率由《工藝計算圖表》圖211查得初頂油：校正值為 常頂油：校正值為 航空煤油：校正值為 輕柴油：校正值為 重柴油：校正值為 常四線：校正值為 由《工藝計算圖表》圖211查得初頂油：校正值為 常頂油：校正值為 航空煤油：校正值為 輕柴油：校正值為 重柴油：校正值為 常四線：校正值為 依相對密度與中平均沸點查《工藝計算圖表》圖212可得：初頂油：=常頂油 ：= 航空煤油 ：= 輕柴油 ： =11重柴油： =常四線： =：依相對密度與中平均沸點查《工藝計算圖表》圖212可得初頂油： M=95常頂油 ： M= 109 航空煤油 ：M= 152 輕柴油 ： M=219重柴油： M=265常四線： M=321由恩氏蒸餾蒸餾的溫度算出恩氏蒸餾的溫差（如10%0%、30%10%），依恩氏蒸餾曲線各段溫差查《石油化工工藝計算圖表》中圖223得平衡蒸發(fā)曲線相對應各段溫差溫差，后查《石油化工工藝計算圖表》中圖224得出50%點的平衡蒸發(fā)曲線與恩氏蒸餾曲線的溫差，從而得出平衡蒸發(fā)曲線中50%點的溫度，依此溫度和各段的溫差可以推算出平和蒸發(fā)曲線各點的溫度，結(jié)果如下表：表3—1 平衡蒸發(fā)曲線各點的溫度匯總表產(chǎn)品 溫度/℃0%10%30%50%70%90%100%初頂油778590常頂油102105110航空煤油195輕 柴 油269283293300306318重 柴 油351359376常四線418臨界溫度tkp，依體積平均沸點和《石油化工工藝計算圖表》中圖211查得校正值，從而算出重量平均沸點與分子平均沸點，再查《石油化工工藝計算圖表》中圖237可得真假臨界溫度如下表所示。臨界壓力Pkp，查《石油化工工藝計算圖表》中圖238可得假臨界壓力，再查圖239可得真臨界壓力，結(jié)果如下表所示。表3—2 臨界溫度和壓力匯總表產(chǎn)品真臨界溫度 ℃假臨界溫度 ℃真臨界壓力MPa假臨界壓力MPa初頂油262256常頂油285279航空煤油383378輕 柴 油468460重 柴 油510502常四線544536 焦點溫度和焦點壓力焦點溫度, tF由《石油化工工藝計算圖表》中圖2219查得, ℃。焦點壓力, PF由《石油化工工藝計算圖表》中圖2218查得, 匯總?cè)缦卤恚罕?—3 原油餾分的焦點溫度和焦點壓力匯總表 產(chǎn)品焦點溫度 ℃焦點壓力MPa初頂油312常頂油333航空煤油423輕 柴 油490重 柴 油530常四線566表3—4 油品的有關(guān)性質(zhì)參數(shù)計算匯總油品名稱密 度 d204比重指數(shù)oAPI特性因 數(shù) K分子量 M平衡蒸發(fā)溫度℃