【文章內(nèi)容簡介】 計算 值最大 10cm；加固后，邊跨 豎向撓度計算 值最大 ；中跨豎向撓度 計算 值最大 10cm。 可見 兩 種狀態(tài)下橋梁豎向撓度均滿足規(guī)范要求， 縱向預應力失效及結構加固對橋梁結構的豎向撓度計算值影響甚小。 比較同種荷載組合橋梁 兩 種狀態(tài)下的主梁位移包絡圖 可以看出：縱向預應力失效使得 橋梁 跨 中 下?lián)现翟龃?，?拱 值減小； 加固后，因體外預應力束的作用，橋梁跨中下?lián)现得黠@減小，上拱值明顯增大?？梢?， 加固后橋梁 主跨 跨中撓度偏大的病害得到了有效的緩解。 結構 正截面 應力計算結果 根據(jù) 《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》 (JTJ 023— 85)第 條規(guī)定，在使用荷載作用下，預應力混凝土構件的法向壓應力（扣除全部預應力損失）應符合下列規(guī)定： 荷載組合Ⅰ : bha aR? ? (對于 50＃砼 ＝ MPa) 荷載組合Ⅱ、Ⅲ： bha aR? ? (對于 50＃砼 ＝ MPa) 第 條規(guī)定，在使用荷載作用下， 部分 預應力混凝土 A 類受彎 構件的法向拉應力（扣除全部預應力損失）應符合下列規(guī)定： 荷載組合Ⅰ : bhl lR? ? (對于 50＃砼 ＝ MPa) 17 荷載組合Ⅱ、Ⅲ： bhl lR? ? (對于 50＃砼 ＝ MPa) 給出各種使用荷載組合作用下主梁法向應力曲線 如下圖 （ 拉應力為正，壓應力為負 ） 。 橋梁 加固前 圖 227 clCB11 組合 上緣 應力包絡圖 圖 228 clCB11 組合下緣應力包絡圖 18 圖 229 clCB12 組合 上緣 應 力包絡圖 圖 230 clCB12 組合 下緣 應力包絡圖 19 圖 231 clCB14 組合上緣應力包絡圖 圖 232 clCB14 組合下緣應力包絡圖 20 橋梁加固后 圖 233 clCB11 組合 上緣 應力包絡圖 圖 234 clCB11 組合 下緣 應力包絡圖 21 圖 235 clCB12 組合 上緣 應力包絡圖 圖 236 clCB12 組合 下緣 應力包絡圖 22 圖 237 clCB14 組合上緣應力包絡圖 圖 238 clCB14 組合下緣應力包絡圖 由圖可以看出 ： 在 兩 種狀態(tài) 下結構的正截面壓應力均符合規(guī)范要求。 橋梁加固前 ， clCB12 及 clCB13 荷載組合（組合Ⅱ）作用下，主跨跨中正截面最大拉應 23 力 ， clCB14 荷載組合（組合Ⅲ）作用下 , 主跨跨中正截面最大拉應力 ，均超過了規(guī)范限值 ， 因而，出現(xiàn)主跨跨中附近箱梁底板開裂的病害 。 加固后，主梁正截面壓應力得到較大提高，從上圖中可見，在使用荷載作用下，主梁全部正截面受壓，未出現(xiàn)拉應力。 結構 斜 截面 主 應力計算結果 根據(jù) 《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》 (JTJ 023— 85)第 條規(guī)定，在使用荷載作用下，預應力混凝土受彎構件在計算混凝土主拉應力主壓應力時，應符合下列規(guī)定： 荷載組合Ⅰ : bzl lR? ? (對于 50＃砼 ＝ MPa) bza aR? ? (對于 50＃砼 ＝ MPa) 荷載組合Ⅱ、Ⅲ： bzl lR? ? (對于 50＃砼 ＝ MPa) bza aR? ? (對于 50＃砼 baR ＝ MPa) 對主梁各截面進行斜截面抗裂驗算可知， 主梁 斜截面抗裂由掛車荷載組合（ cLBC14 組合）控制，則取主梁主拉應力限值為 ＝ Mpa；掛車荷載組合（ cLBC16 組合），主梁斜截面主壓應力最大，則取主梁主壓應力限值為 baR ＝ MPa，結構斜截面 主拉應力及 主壓應力驗算結果如 下 圖 （主拉應力為負，主壓應力為正） 。 橋梁 加固前 主梁斜截面抗裂驗算432100 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200x(m)σ(MPa)主壓應力限值主壓應力 圖 241主梁斜截面主拉應力包絡圖 24 主梁斜截面主壓應力驗算05101520250 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200x(m)σ(MPa)主壓應力限值主壓應力 圖 242 主梁斜截面主壓應力包絡圖 橋梁加固后 主梁斜截面抗裂驗算32100 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200x(m)σ(MPa)主拉應力限值主拉應力 圖 243主梁斜截面主拉應力包絡圖 主梁斜截面主壓驗算05101520250 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200x(m)σ(MPa)主壓應力限值主壓應力 圖 244 主梁斜截面主壓應力包絡圖 25 由圖中可以看出 ： ① 橋梁加固前 ，橋梁主跨跨中最大主拉應力達 （組合Ⅱ、Ⅲ控制設計 ），主跨跨中附近部位主拉應力在 ，因而，箱梁腹板出現(xiàn)大量斜裂縫 ；主梁斜截面最大主壓應力 ,主梁斜截面主壓應力均在規(guī)范限值以內(nèi)。 ② 橋梁結構加固，考慮體外預應力作用后， 橋梁主跨跨中最大主拉應力 為（組合Ⅱ、Ⅲ控制設計）， 邊 跨 跨 中 最大 主 拉 應 力 為， 全橋 主拉應力多控制在 ， 主梁斜截面主 拉 應力均在規(guī)范限值以內(nèi) ； 主梁主壓應力得到大大提高， 主梁斜截面最大主壓應力 達20Mpa,主梁斜截面主壓 應力均在規(guī)范限值以內(nèi)。 加固后，可有效控制箱梁腹板斜裂縫的進一步發(fā)展。 結構 極限承載力 計算結果 橋梁加固前 主梁正截面抗彎驗算250000202000150000100000500000500001000000 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200x(m)M(KN*m)最小抵抗彎矩最小彎矩 圖 249 主梁正截面抗彎承載力 （最小） 包絡圖 主梁正截面抗彎驗算250000202000150000100000500000500001000000 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200x(m)M(KN*m)最大抵抗彎矩最大彎矩 圖 250 主梁正截面抗彎承載力 （最大） 包絡圖 26 表 21 主跨跨中正截面抗彎承載力驗算結果 單元 位置 最大 /最小 組合名稱 類型 驗算 rMu Mn (kNm) (kNm) 45 I 最大 cLCB8 MYMAX OK 45 I 最小 cLCB2 MYMIN OK 45 J 最大 cLCB8 MYMAX OK 45 J 最小 cLCB2 MYMIN OK 46 I 最大 cLCB8 MYMAX OK 46 I 最小 cLCB2 MYMIN OK 46 J 最大 cLCB8 MYMAX OK 46 J 最小 cLCB2 MYMIN OK 47 I 最大 cLCB8 MYMAX OK 47 I 最小 cLCB2 MYMIN OK 47 J 最大 cLCB4 MYMAX OK 47 J 最小 cLCB6 MYMIN OK 48 I 最大 cLCB4 MYMAX OK 48 I 最小 cLCB6 MYMIN OK 48 J 最大 cLCB4 MYMAX OK 48 J 最小 cLCB6 MYMIN OK 49 I 最大 cLCB4 MYMAX OK 49 I 最小 cLCB6 MYMIN OK 49 J 最大 cLCB4 MYMAX OK 49 J 最小 cLCB5 MYMIN OK 50 I 最大 cLCB4 MYMAX OK 50 I 最小 cLCB5 MYMIN OK 50 J 最大 cLCB4 MYMAX OK 50 J 最小 cLCB5 MYMIN OK 51 I 最大 cLCB4 MYMAX OK 51 I 最小 cLCB5 MYMIN OK 51 J 最大 cLCB4