【文章內容簡介】 。墊石與支座之間預留 2cm 空隙，灌注無收縮高強度灌注砂漿，灌漿過程從支座中心部位向四周注漿，直至從模板與支座底板周邊間隙觀查到灌漿材料全部灌滿為止。 施工方法和技術措施 施工前準備工作⑴施工前測量人員對板梁定位控制樁、水準點、導線點進行復測，仔細檢查核對測量資料，對丟失及碰動的樁位要重新補測，經監(jiān)理工程師復核合格后方可使用。⑵板梁施工過程中，配合現場施工人員對板梁模板支架，及各結構部位的尺寸、高程檢查復測，要注意嚴格控制板梁各高程點的高程。⑶板梁砼使用廠拌 C40 砼，罐車運輸，砼泵車泵送入倉，現場坍落度控制在16～18cm，對首車來料要檢查砼的標號，坍落度值等有關技術參數，并按照有關規(guī)定制作混凝土試塊。⑷人員分工明確，各負其責，現場使用機具調試正常，并備 250KW 發(fā)電機一臺，以備突然停電時使用。 基礎平整及處理按超出板梁投影 1m 寬范圍清除板梁投影區(qū)內表層松土、腐殖土及雜物等，利用推土機或挖掘機找平后用 20t 振動壓路機進行振動壓實，直到原地面停止下沉為止。如縱向和橫向地面坡度過大，采取設置臺階方式，相鄰臺階高差為 30cm 的整數倍，便于底托支墊平整。用推土機對場地全部進行推平，并設置橫向雙向橫坡，坡度控制在 1％范圍內，便于及時排除雨水。碗口支架地帶在碾壓完畢經項目部驗收合格后，在碾壓區(qū)內再鋪一層厚 30cm 的天然砂礫或礫石（注意天然礫石內凡有直徑大于 10cm 的礫石必須人工清除） ，同時利用 20t壓路機進行振動壓實，壓實度不小于 95%。要求處理完畢后的地基承載力不得低于。同時保證碾壓后的滿堂支架搭設區(qū)應比周邊原地面高出 15～20cm，保證施工期內排水暢通。基礎處理完畢在自檢合格的基礎上報監(jiān)理工程師檢查驗收。 支架和模板碗扣式支架：底板主墩兩邊 3m 范圍內采用 60cm（橫向）60cm（縱向） ，底板其它部位采用 60cm（橫向）90cm（縱向） ；翼板下采用橫向 90cm，縱向與底板對應 60 或中鐵三局蘭新鐵路甘青段項目經理部 連續(xù)剛構施工方案890cm；主受力方木采用 12cm14cm 縱向放置，底板下間距間距為 60cm，翼緣板下間距為90cm；分布方木采用 10cm10cm 方木橫向放置，間距 25cm；地托墊木采用 12cm14cm方木橫向布置。部位 分段位置 砼厚度 縱向間距 （cm） 橫向間距 （cm） 步距（cm）主墩邊緣各向外 米 ～ 60 60 120底板下跨中至墩邊 米 60 90 120翼板下 全梁 ～ 60 90 120支架縱、橫向每 5～7 排設置一道橫向、縱向剪刀撐，剪刀撐用鋼管及扣件安裝。支架按規(guī)定設置掃地桿和剪刀撐。支架頂托沿橋縱向支撐 1214cm 的方木，方木橫向間距底板下為 60cm，翼緣板下為 90cm，其上鋪 1010cm 的分布方木,方木布距 25cm,其上鋪模板。板梁模板的形式確定如下：底模采用 厚 ㎝244cm 厚酚醛樹脂板（熊貓板） ，根據板梁結構尺寸現場加工， 。板梁側模及翼板模板材質結構同底模，側模與底模采用側包底方式，側模與底模接觸處貼海綿膠條二層。腹板側模及翼板底模下外楞均采用 6m8m 方條加固。碗扣式支架頂設可調高度頂托。 預留拱度設置在支架上澆筑板梁混凝土施工過程中和卸架后，板梁要產生一定的撓度。因此，為使板梁在卸架后能滿意地獲得設計規(guī)定的外形，須在施工時設置一定數值的預拱度。在確定預拱度時應考慮下列因素：卸架后板梁本身及活載一半所產生的豎向撓度；支架在荷載作用下的彈性壓縮；支架在荷載作用下的非彈性變形；支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷；由溫度變化而引起的撓度；由砼徐變引起的徐變撓度。支架和模板變形預留拱度可根據現場的地質條件和整體進度計劃，在基礎平整、硬化后，現場按照板梁自重等設計荷載，在支架基礎上進行模擬靜載預壓試驗。在其上碼放與板梁自重相等的設計荷載等同的沙袋加鋼筋（或砂袋加水袋的方法） 。在支架頂部模板處和底部方木頂面均設置觀測點，連續(xù)觀測 48 小時并做好詳細記錄。根據試驗結果，并結合以往的施工經驗以及壓縮量理論計算，初步確定支架和模板變形預留拱度。若條件允許，也可在支架預壓時在支架頂部模板處和底部方木或方磚頂面設置觀測點進行觀測。徐變撓度對梁體的撓度影響不容忽視。影響徐變撓度的因素很多；中鐵三局蘭新鐵路甘青段項目經理部 連續(xù)剛構施工方案9在受彎構件中，在長期持續(xù)荷載作用下，由于徐變的影響，梁的撓度會與日俱增，徐變撓度可能達到彈性撓度的 至 2 倍。 影響徐變的主要因素是應力的大小和受荷時砼的齡期，因此在施工中要避免砼結構過早地施加預應力。砼的徐變與砼的級配組成也有關系，水灰比越大，徐變也越大；骨料的彈性模量越大，徐變越??；水泥用量越大，徐變越大。此外，結構所處的環(huán)境也有重大的影響，濕度大的地區(qū)徐變小。針對以上影響砼結構徐變的各種因素采取以下措施：嚴格控制水灰比和水泥用量；選用質地堅硬、耐磨性能好的骨料；加強構件的養(yǎng)護，延長灑水養(yǎng)護時間；選用適當的外加劑。 根據梁的撓度和支架的變形所計算出來的預拱度之和，作為預拱度的最高值，設置在梁的跨徑中點。其他各點的預拱度以中點為最高值，以梁的兩端部為支架彈性變形量，按二次拋物線進行分配[y=4f 拱 x(Lx)/L2]。根據計算出來的板梁底標高對預壓后的板梁底模標高重新進行調整。 受力計算 支架布置 碗扣式支架在經處理的地基基礎上鋪設 1010cm 的方木，立桿底托支在方木上。支架的整體布置形式見【碗扣式支架布置圖】 。 材料取值幾何特性名稱 規(guī)格截面（）2cm(bh3)/12= 4cI（ bh2)/6= (3cmW[δ]MPa [τ]MPa熊貓板 H=18mm 5012*14cm 2744 392 11 10*10cm 11 鋼 管 Q235A(Φ48*) 145 110 荷載計算作用在模板、方木、支架上的力可分為恒載和活載。恒載主要有：現澆砼、鋼筋、模板、背楞、背杠自重；活載包括：搗固人員、搗固器具、砼搗固時產生的荷載、風荷載。首先選取受力部位,根據設計圖分析板梁自重對支架最不利位置為梁端斷面部位，其中鐵三局蘭新鐵路甘青段項目經理部 連續(xù)剛構施工方案10底板受力最大。本計算不考慮墩柱承重，計算結果能夠確保安全。板梁底面距地面高度分為 3m~ 兩種，地面平坦，邊續(xù)剛構施工采用碗扣式支架現澆。底板：主墩邊處鋼筋砼荷載：q 1’=26KN/m3()m=㎡底板：跨中至主墩邊鋼筋砼荷載：q 1’=26KN/m3()m=㎡翼緣板：鋼筋砼荷載：q 1’=26KN/m3()m=㎡施工人員荷載：q 2=2KN/㎡施工機具荷載：q 3=2KN/㎡泵送砼沖擊荷載：q 4=㎡振搗砼產生荷載：q 5=2KN/㎡方木及模板自重：q 6=㎡荷載組合及計算 q=q1+q2+q3+q4+q5+q6 模板計算主墩底板荷載組合：q 1=+2+2++2+= KN/㎡跨中底板荷載組合：q 2=+2+2++2+= KN/㎡翼板底板荷載組合：q 3=+2+2++2+= KN/㎡取最不利荷載 q1= 進行計算底板下肋條采用橫向間距 米，肋條采用 10cm10cm 方木，取 米的板條計算，均布荷載為 =：1）強度計算跨中彎矩：M= =彎曲應力： ==2) 剛度計算跨中撓度：中鐵三局蘭新鐵路甘青段項目經理部 連續(xù)剛構施工方案11mlEIqlf == 方木驗算：⑴主墩兩邊各 米范圍內，梁高從 米變化到 米，計算荷載取根部。1）上層橫向方木為 1010cm，間距為 25cm，方木截面積 A=100100=10000mm2. 計算荷載取最大值：主墩底板位置：q 1=按四跨連續(xù)梁進行計算：取最大荷載： mKNmKNq/= )/13(/ 226W= )50.(0..39058210644 mlEIkqlf = Vl?NB .==左 ..291+ 滿足要求.)/(/36207τ 22mNAV===2）下層縱向方木為 1214cm，方木截面積 A=120140=16800m2. ①底板主墩處：方木布置為間距 ，立桿間距 米 米。根據上層方木計算結果取最大荷載 Q==；中鐵三局蘭新鐵路甘青段項目經理部 連續(xù)剛構施工方案12. 622 ==)/(/ 226W).1( lEIkqlf == Vl?.左 101530==右Q291+ 滿足要求.)/(/ 22mNAV=②底板主墩處：方木布置為間距 ，立桿間距 米 米。根據上層方木計算結果取最大荷載 Q==； ==)/3(/ 22W).1( lEIkqlf == Vl?NB .左 105403==右Q2181+ 滿足要求.)/(/ 22mNNAV③翼板下：翼板荷載 q=，方木布置為間距 ，立桿間距 米 米。中鐵三局蘭新鐵路甘青段項目經理部 連續(xù)剛構施工方案13按三跨連續(xù)梁進行計算：荷載取最大值： mKNmKNq/./=== )/13(/ 226W)5.( mEIkqlf == Vl?.左 1202230==右Q92842+ 滿足要求。)/(/ 22mNAV 立桿荷載計算⑴支架計算荷載取值 (1)腳手架的自重(kN)：NG1 = = ；(2)模板的自重(kN)：NG2 = = kN；NG2 = = kN；NG2 = = kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = = kN；NG3 = = kN NG3 = = kN靜荷載標準值 N G = NG1+NG2+NG3 = kN； ⑷施工荷載中鐵三局蘭新鐵路甘青段項目經理部 連續(xù)剛構施工方案14。NQ = (+ ) = kN；NQ = (+ ) = kN；NQ = (+ ) = kN；⑸.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 計算結果:部位梁高（m）布距（m）立桿受力立桿允許受力 結論底 板 主 墩 邊 ，步距 P=30KN 合格底板跨中 ，步距 P=30KN 合格翼板處 ，步距 P=30KN 合格⑹立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN) σ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 L o/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = cm； A 立桿凈截面面積(cm 2)：A = cm 2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm 3)：W= cm 3； σ 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm 2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] = N/mm 2； L0 計算長度 (m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計算 l0 = h+2a a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的