某橋梁畢業(yè)項(xiàng)目設(shè)計(jì)方案(編輯修改稿)
2025-05-28 03:11 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 荷載作用下支點(diǎn)剪力的荷載橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)分布圖；（c)車輛集中荷載和均布荷載的布置；（d)支點(diǎn)截面剪力影響線圖.計(jì)算汽車荷載的支點(diǎn)剪力為： =。變化區(qū)段附加三角形重心處的影響線坐標(biāo)為： 人群荷載支點(diǎn)剪力計(jì)算圖(a) 人群荷載作用下支點(diǎn)剪力的荷載橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)分布圖不考慮沖擊力的影響，則人群荷載支點(diǎn)剪力為： = = 主梁內(nèi)力組合表序號(hào)荷載類型梁號(hào)跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)(1)永久作用①0②0(2)汽車荷載①②(3)人群荷載①②(4)標(biāo)準(zhǔn)組合(1)+(2)+(3)①②(5)短期組合①②(6)(1)+(2)+(3)①②所以，由控制設(shè)計(jì)。 截面設(shè)計(jì)、強(qiáng)度驗(yàn)算(1) 計(jì)算截面的確定翼緣厚度 翼緣的有效寬度為按計(jì)算跨度 按翼緣厚度 從上述兩個(gè)數(shù)值中取較小的值作為翼緣的有效寬度，因此。 (2) 截面受力類型判別 故為第一類T型截面； (3) 配筋計(jì)算 ==所需受力鋼筋截面面積 = =8550mm選用840，實(shí)際配置鋼筋面積。配筋率為：此時(shí)： 驗(yàn)算截面抗彎承載力： ，滿足要求。（3）主梁剪力配筋按《公預(yù)規(guī)》~：計(jì)算剪力效應(yīng)，介于兩者之間，主梁需要配置抗剪力鋼筋。擬全部采用箍筋來(lái)承受剪力，選取箍筋為雙肢10。按《公預(yù)規(guī)》，箍筋間距按下列公式計(jì)算： 式中：取則： 即：配φ10@140的箍筋，滿足規(guī)范規(guī)定的要求。支點(diǎn)處按構(gòu)造要求進(jìn)行加密，具體布置見(jiàn)主梁鋼筋圖。 (1) 確定作用在中橫隔梁上的計(jì)算荷載：?？v向一列輪重對(duì)中橫隔梁的計(jì)算荷載為：汽車荷載計(jì)算剪力時(shí)： (2) 繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線在上面已經(jīng)算得號(hào)梁的橫向影響線豎坐標(biāo)值為：同理可知號(hào)梁繪制彎矩影響線：對(duì)于號(hào)主梁和號(hào)主梁之間截面的彎矩影響線可計(jì)算如下：P=1作用在號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在號(hào)梁軸上時(shí)： 中橫隔梁內(nèi)力計(jì)算（尺寸單位：cm）此三個(gè)豎標(biāo)值和已知影響線折點(diǎn)位置（即所計(jì)算截面的位置）。繪制剪力影響線：對(duì)于號(hào)主梁處截面的影響線可計(jì)算如下：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：= 即（就是號(hào)主梁荷載橫向影響線）P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：=1 即1。（3）截面內(nèi)力計(jì)算將所求得的計(jì)算荷載在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，對(duì)于汽車荷載并計(jì)入沖擊影響力，則得到如下結(jié)果：公路－I級(jí)彎距==剪力=內(nèi)力組合（鑒于橫隔梁的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力甚小，計(jì)算中可略出不計(jì)）：承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合基本組合正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合短期效應(yīng)組合長(zhǎng)期效應(yīng)組合（4）截面配筋計(jì)算與驗(yàn)算1）正彎矩配筋（把鋪裝層折作3cm計(jì)入截面）翼板有效寬度計(jì)算橫隔梁長(zhǎng)度為：= 查表得：則橫隔梁翼板有效寬度： 按規(guī)范取小值171暫時(shí)取=8，按《公預(yù)規(guī)》：取極限，解得：由公式得： 取4， 此時(shí)， （滿足要求）驗(yàn)算截面抗彎承載力： 2）負(fù)彎矩的配筋取。解得：選用，則。此時(shí)： 驗(yàn)算截面抗彎承載力： 配筋率大于《公預(yù)規(guī)》3）橫梁剪力配筋考慮汽車組合系數(shù)，則取用的剪力效應(yīng)值為：按《公預(yù)規(guī)》~：計(jì)算剪力效應(yīng)，介于兩者之間，橫梁需要配置抗剪力鋼筋。擬全部采用箍筋來(lái)承受剪力，選取箍筋為雙肢8。按《公預(yù)規(guī)》，箍筋間距按下列公式計(jì)算： 式中：取則： 即配φ8@100的箍筋，滿足規(guī)范規(guī)定的要求。 橡膠支座的幾何尺寸和各項(xiàng)變形自重結(jié)構(gòu)引起的支座反力為：=活載（包括沖擊力）最大反力為：=汽車荷載作用下產(chǎn)生的跨中撓度根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀筚Y料，主梁的計(jì)算溫差（1）支座截面尺寸的確定所以尺寸選為：橫橋向,順橋向，使支座與梁肋等寬，則，滿足應(yīng)力要求。支座厚度初擬選用28mm，其中有四層鋼板和五層橡膠片，中間各層厚5mm，加勁鋼板每層厚2mm，橡膠片總厚度（2）計(jì)算支座的平面形狀系數(shù)： =（3）計(jì)算橡膠支座的彈性模量： == 支座厚度的驗(yàn)算主梁的計(jì)算溫差為，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支承受的水平位移為： 確定作用在每一支座上的制動(dòng)力：，一個(gè)設(shè)計(jì)車道上公路－I級(jí)車道荷載總重為：+=，%=。按《橋規(guī)》規(guī)定制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值不得小于90kN。則活載制動(dòng)力分配到每個(gè)支座上的水平力。則由活載制動(dòng)力引起的每一支座的水平位移：橡膠片的總厚度： 根據(jù)《橋規(guī)》要求，滿足要求。支座總厚度 。 支座的偏轉(zhuǎn)情況的驗(yàn)算支座的平均壓縮變形為：按《橋規(guī)》規(guī)定，應(yīng)滿足，即 ， 滿足要求。（2）計(jì)算梁端轉(zhuǎn)角：由關(guān)系式和可得： 設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。已知汽車荷載下的跨中撓度,代入上式得：（3）驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況： ，滿足要求。 支座的抗滑性能驗(yàn)算已知，于是：不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí) ，滿足要求。計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí) ，滿足要求。結(jié)果表明，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。3下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算考慮上部結(jié)構(gòu)尺寸?！蚨战Y(jié)構(gòu)尺寸（尺寸單位：cm）（1）荷載計(jì)算①。 上部結(jié)構(gòu)永久荷載每片邊梁自重每片中梁自重一孔上部結(jié)構(gòu)自重每一個(gè)支座恒載反力4號(hào)3號(hào)4號(hào)3號(hào)②蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算（蓋梁長(zhǎng)度）（） 蓋梁計(jì)算圖示(尺寸單位：cm) 蓋梁自重產(chǎn)生的彎距、剪力效應(yīng)計(jì)算截面編號(hào)自重彎距剪力112233445500蓋梁自重：（1）可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿原理法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心壓力法。公路—I級(jí)a．單列車，對(duì)稱布置（）時(shí)： ?。ǔ叽鐔挝唬篶m） （尺寸單位：cm）b．雙列車，對(duì)稱布置（）時(shí)：c．單列車，非對(duì)稱布置（）時(shí)：?。ǔ叽鐔挝唬篶m）由，已知 ，則 d．雙列車，非對(duì)稱布置（）時(shí)：已知，，則： ②人群荷載a．兩側(cè)有人群，對(duì)稱布置時(shí)（）： ?。ǔ叽鐔挝唬篶m）b．單側(cè)有人群，對(duì)稱布置時(shí)（）： 已知，，則： ?。?）按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載反力的最大值（）?！。ǔ叽鐔挝唬簃）公路—I級(jí)雙孔布載單列車時(shí)： 雙孔布載雙列車
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