【文章內(nèi)容簡介】 不少于2道。(3)。根據(jù)北京市施工現(xiàn)場檢查評分記錄（腳手架）逐項檢查序號檢查項目檢查情況標準分值評定值1腳手架腳手架材質(zhì)符合規(guī)范52使用荷載符合標準53腳手架基礎符合標準54架體結(jié)構(gòu)符合標準55架體與建筑物拉接符合標準56高大腳手架有可靠卸荷措施57作業(yè)面防護齊全有效58穿墻螺栓有足夠強度滿足施工要求59保險繩使用正確，保險裝置安全可靠腳手架的拆除模板及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計及規(guī)范要求，如下表：構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值百分比（%）板≤2≥50＞2，≤8≥758≥100梁、拱、殼≤8≥758≥100懸臂構(gòu)件≥100模板的拆除順序應遵循先支后拆、后支先拆的原則。柱模板的拆除：先拆除柱斜支撐，再卸掉對拉螺栓，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與砼面脫離。拆除有支撐架的大模板時，應先拆除模板與混凝土結(jié)構(gòu)之間的連接件，松動地腳螺栓，使模板與墻體脫離，拆除無固定支撐架的大模板時，應對模板采取臨時固定措施。板、梁模板的拆除：先松腳手架頂托，然后拆木枋、底模。用鉤子將模板拆下，木枋和模板隨拆隨用繩子綁好吊下運走，等該段的模板全部脫模后，自上而下拆除腳手架。 腳手架拆除作業(yè)應按確定的拆除程序進行。拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤傷和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件用安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協(xié)調(diào)動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業(yè)。、腳手架拆除時安全技術(shù)措施吊裝大模板時,起吊重量要先計算,綁扎要牢固。吊裝大模板時應設專人指揮，模板起吊應平穩(wěn)，不得偏斜和大幅度擺動，操作人員必須站在安全可靠處，嚴禁人員隨同大模板一同起吊。支模過程中遵守安全操作規(guī)程，如遇中途停歇，將就位的支頂，模板連接穩(wěn)固，不得空架浮擱，立模時有臨時支撐固定，防止模板向外倒跌；拆模間歇時將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，不得大面積同時撬落，操作時注意安全，工作平臺按要求設護欄。任何情況下，嚴禁操作人員站在模板上口采用晃動、撬動或用大錘砸模板的方法拆除模板,現(xiàn)場高空作業(yè)人員要佩戴安全帶,施工時掛設牢固穩(wěn)定的地方。裝拆外圍柱、梁模板時，先搭設腳手架和安全網(wǎng)。對支撐體系加強檢查，保證每個細部均安裝到位、固定牢靠，保證支撐體系的整體穩(wěn)定性，澆注前有工班自檢、技術(shù)主管檢查并填寫檢查記錄后，報質(zhì)檢工程師和結(jié)構(gòu)工程師、總工程師進行復檢，復檢合格后報監(jiān)理工程師驗收，驗收合格后填寫澆注申請。五、模板支撐體系檢算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其較小值： 式中 F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/m2） γc混凝土的重力密度（kN/m3）取24kN/m3 t0新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算；t=200/(5+15)=10；T混凝土的溫度（176。C），考慮到冬施，按最不利情況溫度T=5176。C。V混凝土的澆灌速度（m/h）。H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）。β1外加劑影響修正系數(shù)，；； β2混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，；50—90mm時，取1；110—150mm時。F =γCt0β1β2 =24101 =24=取二者中的較小值，F(xiàn)=，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標準值4 kN/ m2，則作用于模板的總荷載設計值為：q=(+4) =單側(cè)支架主要承受混凝土側(cè)壓力，側(cè)壓力取為F=,有效壓頭高度h=F/rc=。強度驗算荷載值F=+= kN/m2 撓度驗算荷載值F=選用木膠合板模板,厚度為15mm， 103N/mm2，15cm厚木膠合板的慣性矩：I=bh3/12=（1000153）/12=105mm4W=bh2/6=(1000152)/6=104根據(jù)施工實際情況，取最不利工況，大板按三等跨梁均布荷載計算強度驗算：Mmax===105Nmm σ=M/W=105/104=13N/mm2滿足要求。撓度驗算：fmax=ql4/150EI =2004/（150103105）=L/400=滿足要求。強度和撓度滿足使用要求，可選用。鋼質(zhì)幾字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，間距300mm，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L=900mm。幾字梁上的荷載為： ==F混凝土的側(cè)壓力幾字梁之間的水平距離強度驗算最大彎矩==?m幾字梁截面系數(shù)： W=103mm3幾字梁截面慣性矩：I=397104mm4幾字梁截面彈性模量：E=105 N/mm2應力：=106N?mm/103mm3=f=195N/mm2 滿足要求撓度驗算：懸臂部分撓度：=6009003（1+6+3）/(24105397104)=[ω]= L/400=跨中部分撓度： =9004(524)/(384105397104)=[ω]=其中：[ω]容許撓度，[ω]=L/400,L=900mmλ懸臂部分長度與跨中部分長度之比。本工程中，外楞采用雙10a槽鋼，間距900mm，雙10a槽鋼截面慣性矩I=2104,截面抗彎慣性矩W=2103，彈性模量E=105。q1==，q2=4=，查表取Km1=，Km2=，Mmax=()2+()2=σmax=Mmax/W=106/2103=185N/mm2＜[σ]=215N/mm2滿足強度要求。撓度驗算：查表取Kw1=，Kw2=，E=9500N/mm2，I= bh3/12=106N/mm4ω==+=+=ω＜900/400=。撓度滿足要求。單側(cè)支架按間距800mm布置。分析支架受力情況：按q==，用sap2000對單側(cè)支架進行受力分析，計算結(jié)果如下：桿件軸內(nèi)力(kN)剪力（）彎矩（）規(guī)格1][102][103][10400[10500[10600[10700][10800][10900[101000[10單側(cè)支架桿件受力表單側(cè)支架計算簡圖單側(cè)支架支座反力圖桿件編號單側(cè)支架軸力示意圖單側(cè)支架剪力示意圖單側(cè)支架彎矩示意圖單側(cè)支撐體系桿件受力分析驗算其中受壓桿的穩(wěn)定：單側(cè)支架受壓桿件桿件軸內(nèi)力(kN)規(guī)格截面面積mm2長細比λ穩(wěn)定系數(shù)應力1][102][10354[105[107][108][109[10由表中所得，壓桿穩(wěn)定性均滿足要求(穩(wěn)定系數(shù)按3號鋼b類截面查表)。驗算桿件強度如下：8 桿件最大剪應力：τ=72780/=(N/mm2)10 桿件最大剪應力：τ=0(N/mm2)各桿件剪應力均小于強度設計值f=125N/mm2，故滿足要求。8 桿件受彎最大應力：σ=M/W=9790000/79400=(N/mm2) 10 桿件受彎最大應力：σ=M/W=0 (N/mm2)各桿件應力均小于強度設計值f=215N/mm2，故滿足要求。8 [(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=＜110 [(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=0＜1所有的均滿足 [(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2＜1，符合要求。經(jīng)計算所的，最大變形點為最頂點，變形量2mm。埋件水平拉力F1=+=支座反力：R=178KN單側(cè)支架按間距800mm布置。(F總)2= (F1)2+(R)2=70252+31684F總=與地面角度為：α=45176。共有8/3個埋件承擔合力。其中單個埋件最大拉力為：F=(3/8)=對于彎鉤螺栓，其錨固強度的計算，只考慮埋入砼的螺栓表面與砼的粘結(jié)力，不考慮螺栓端部的彎鉤在砼基礎內(nèi)的錨固作用。錨固強度：F錨=πdhτb=25550=F= 符合要求其中：F錨錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力(N)d地腳螺栓直徑(mm)h地腳螺栓在砼基礎內(nèi)的錨固深度(mm)τb砼與地腳螺栓表面的粘結(jié)強度(N/mm2)、梁模板及支撐體系以擴大端頂板為例計算：混凝土比重24 KN/m3，24=，。，由于全部采用木模。則縱梁恒載：(24＋＋)=板恒載：（24＋＋）=， KN/m2。橫載和活載組合：則縱梁組合F1＝＋(+)＝板組合F2=＋(+)=采用碗扣式腳手架，頂縱梁立桿的橫距La=，縱距Lb=，橫桿步距h=；樓板立桿的橫距La=，縱距Lb=，橫桿步距h=。按Φ48，I=(D4d4)=()=，A=(D2d2)=，i=(I/A)1/2=。根據(jù)結(jié)構(gòu)凈空尺寸，頂板腳手架立桿最大自由長度a=550mm，頂縱梁腳手架立桿最大自由長度a=350mm。λ1=L0/i=h+2a/ i=+2*102=λ2=L0/i=h+2a/ i=+2*102=查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄E，得φ1=，φ2=：頂板縱梁單根立桿垂直荷載：P1= LaLbF1=σ= P1/ΦA=1000/(102)=＜[σ]=215 N/mm頂板單根立桿垂直荷載：P2= LaLbF2=，h=，λ=， φ=，σ= P2/ΦA=171000/（102）=＜[σ]=215N/mm經(jīng)過計算得知，板及梁支架滿足要求。頂板：采用15mm厚木膠板，上層內(nèi)楞為100100mm方木,間距300mm，，查表取Km1=，Km2=，Mmax=()2+()2=，Wx=bh2/6=1000(15)2/6=37500mm2σ= Mmax/ Wx=106/37500=＜13N/mm2模板強度滿足要求。撓度驗算：查表取Kw1=，Kw2=，E=9500N/mm2，I=bh3/12=280000N/mm4ω==+=+=ω＜l/400=。撓度滿足要求。頂縱梁：a)底模板采用15mm厚木膠板，上層內(nèi)楞為100100mm方木,間距200mm，，查表取Km1=，Km2=，Mmax=()2+()2=，Wx=bh2/6=1000(15)2/6=37500mm2σ= Mmax/ Wx=106/37500=8N/mm2＜13N/mm2模板強度滿足要求。撓度驗算：查表取Kw1=，Kw2=，E=9500N/mm2，I=bh3/12=280000N/mm4ω==+=+=ω＜l/400=。撓度滿足要求。b)側(cè)模板采用15mm厚木膠板，上層內(nèi)楞為100100mm方木,間距200mm。 側(cè)壓力計算： 取兩者最小值F=24=＜ KN/m2（頂縱梁底模板靜荷載），且側(cè)模板與底模板背楞排布形式相同，固剛度、強度均滿足要求。q1==，q2==，查表取Km1=，Km2=。Mmax=()2+()2=WN=bh2/6=1001002/6=σmax=Mmax/WN=＜[σ]=13N/mm2滿足強度要求。查表取Kw1=，Kw2=，E=9500N/mm2，I= bh3/12=106N/mm4ω==+=+=ω＜l/400=。撓度滿足要求。q1==，q2==，查表取Km1=，Km2=。Mmax=()2+()2=WN=bh2/6=1001502/6=375000mm3 I=bh3/12=1001503/12=107σmax=Mmax/WN=＜[σ]=13N/mm2滿足強度要求。撓度驗算：查表取Kw1=，Kw2=，E=9500N/mm2，I= bh3/12=106N/mm4ω==+=+=ω＜900/400=。撓度滿足要求。q1==，q2==，查表取Km1=，Km2=。Mmax=()2+()2=Wmax=bh2/6=1001002/6=σmax=Mmax/Wmax=＜[σ]=13N/mm2滿足強度要求。查表取Kw1=，Kw2=，E=9500N/mm2