【文章內容簡介】 ＝ ＜〔 Q〕 =245 KN 滿足要求 (5)、撓度驗算 fmax=＜ L／ 700=2179。 1000/700= 滿足要求 、頂底板及腹板驗算 (1)、貝雷梁采用 6排布置。 (2)、彎矩驗算： Mmax=178。 m/6= KN178。 m＜〔 M〕 =178。 m 滿足要求 (3)、應力驗算： б max=Mmax／ W=／ 179。 103=＜〔б〕 =210 MPa 滿足要求 (4)、剪力驗算 Qmax＝ ＜〔 Q〕 =245 KN 19 滿足要求 (5)、撓度驗算 fmax=＜ L／ 700=2179。 1000/700= 滿足要求 貝雷梁下橫梁 2I36a工字鋼驗算 、計算簡圖 、豎向計算荷載軸力： P＝ q179。 B/n/2＋貝雷梁自重 q－沿梁縱向計算荷載； B－沿梁縱向計算長度 2m； n－貝雷梁排數； P1＝ 179。 2/2＋ 1179。 179。 10＝ P2＝ 179。 2/5＋ 1179。 179。 10＝ 104KN/2=52KN P3＝ 179。 2/2＋ 1179。 179。 10＝ 67KN/2=34KN 、橫向工字鋼支 撐計算 I36a 工字鋼慣矩： 〔 Ix〕 =15796 cm4； 截面模量： 〔 Wx〕 = cm3； A＝ cm2。 A3 鋼材的容許彎曲應力： [σ W]＝ 145 MPa； 彈性模量： E＝ 179。 105 MPa, 容許剪應力： 〔 Q〕 =85 MPa 采用清華大學結構力學求解器 （簡稱 SM Solver） P1＝ 44KN； P2＝ 52KN； P3＝ 34KN I36 工字鋼力學圖（圖 5） 20 I36 工字鋼彎矩圖（圖 6） I36 工字鋼剪 力圖（圖 7） I36 工字鋼撓度圖（圖 8） 內力計算 桿端內力值 ( 乘子 = 1) 桿端 1 桿端 2 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 2 3 4 5 6 7 反力計算 約束反力值 ( 乘子 = 1) 結點約束反力 合力 支 座 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩 2 3 4 5 6 7 21 位移計算 桿端位移值 ( 乘子 = 1) 桿端 1 桿端 2 單元碼 u 水平位移 v 豎直位移 轉角 u 水平位移 v 豎直位移 轉角 1 2 3 4 5 6 7 （ 1）選用最大彎矩進行計算 Mmax= mKN? ， б max=Mmax／ W=／ (179。 2)179。 103=20MPa [σ ]=145MPa （ 2）選用最大剪力進行計算 N = max? =N /A=（ 179。 2）179。 10=58MPa [τ ]=85MPa （ 3）選用較大的撓度值 1f =f = L/700=1215/700= 滿足要求。 φ 529螺旋鋼管支柱驗算 以上計算過程中的各反力： R2＝ 120KN； R3＝ 149KN； R4＝ 123KN； R5＝ 121KN；R6＝ 149KN； R7＝ 120KN 、單根鋼管最大軸力 : R＝ 149KN；壁厚 10 mm； 鋼管回轉半徑 ： i＝ 22 509529 ? = mm 、計算長細比λ＝ L/i＝ 10179。 1000/＝ 55 、查表知軸心受壓構件穩(wěn)定系數ψ =， A3 鋼材軸向允許應力 [σ ]=140 MP 、單根鋼管支架的穩(wěn)定承載設計值： 22 Nd=ψ178。 A178。σ =179。 179。（ 22 509529 ? ） /4179。 140179。 103 =179。 179。 140179。 103=＞ R＝ 149KN； 滿足要求。 計算結論：經計算、驗算，本設計方案滿足 施工要求。 第八章 臨時立柱支墩設計 一、連續(xù)梁梁體各階段砼自重 A0塊： ； 懸臂現澆段 A1～ A6（ B1～ B6） 序號 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A1～ A8 m3 30 T 邊跨合攏段 A7： ； 邊跨現澆段 A8： ； 中跨合攏段 B7： ； A0長 8m； A A6 和 B B6 分別長 ； A1～ A4 和 B1～ B4 分別長 3m。 A7和 B7長 2m； A8長 。 二、臨時支墩假定 假定在施工階段各節(jié)重量均由臨時支墩承擔。 A1～ A6 及 B1～ B6階段采用掛籃施工。 考慮最不利條件： 1）、邊跨掛籃施工 A6，而中跨掛籃 B6未施工。 2）、掛籃自重按 25T 計算。 三、臨時支墩布置 三、原設計圖臨時支墩豎向承載力 23 承臺臨時支座構造立面圖φ 529螺旋鋼管內部填充C40砼7 575 5等邊角鋼第一道距離墩頂30cm最下一道距離承臺頂30cm中間間距2m 承臺臨時支座構造側面圖A節(jié)點φ 32 精扎螺紋鋼筋第一道距離墩頂30 cm最下一道距離承臺頂30 cm中間間距2m ，錨入墩身50 cm錨入螺旋鋼管50 cmφ 52 9螺旋鋼管內部填充C4 0砼B節(jié)點 24 臨時支座 立 柱I36 工字鋼 臨時支座構造平面圖 I18工字鋼16鋼板 節(jié)點圖 原設計圖給的臨時支墩豎向最大承載力為 A0～ A6及 B0～ B6的梁體自重值（ 1）即兩端邊跨現澆段的重量未計。 四、荷載計算 （一）、梁體節(jié)段自重，不計分項系數 見上表 掛籃自重： 25T （二）、 臨時支墩承載力計算 25 平衡時： 節(jié)段重量由 A、 B兩點共同承擔即 RA=RB=(A0～ A6＋ B0～ B6)/2＝ =（支墩原設計承載力）。 考慮施工荷載 3%； RA=RB=179。 ＝ 7184KN 考慮施工掛籃； RA=RB=＋ 25179。 10＝ 7434KN 不平衡時： A B23m7m m 16m m中跨邊跨7m BAA0 塊 8m 7mRA RBMA MB 1)、相對于 B點 (各梁體節(jié)段重心取梁體 1/2處 ) A側的力矩為： 掛籃重179。 ＋ A6179。 ()＋ A5179。 (－ )＋A4179。 (179。 2－ 3/2)＋ A3179。 (179。 2－ 33/2) ＋ A2179。 (179。 23179。 2－ 3/2)＋ A1179。 (179。 23179。 3－ 3/2)＋ A0179。 (179。 2－ 3179。 4)/2＝200179。 ＋ 857179。 ＋ 179。 ＋ 179。 18＋ 179。 15＋ 179。 12＋ 962179。 9＋（ 179。 3458）179。 ＝ 26 B側的力矩為： 掛籃重179。 16＋ B5179。 (16－ )＋ B4179。 (－ 3/2)＋ B3179。 (16－ 3/2) ＋ B2179。 (179。 2－ 3/2)＋ B1179。 (179。 3－ 3/2)+A0179。 0.5/2＝ 200179。 16＋ 179。 ＋ 179。 11＋ 179。 8＋ 179。 5＋ 962179。 2＋（ 179。 3458）179。 ＝ 不平衡彎矩為： A 側的力矩－ B側的力矩 =10386637734= 考慮施工荷載 3%； M=66132179。 ＝ 2）、相對于 A點 (各梁體節(jié)段重心取梁體 1/2處 ) A側的力矩為： 掛籃重179。 ＋ A6179。 ()＋ A5179。 (－ )＋A4179。 (179。 2－ 3/2)＋ A3179。 (179。 23－ 3/2) ＋ A2179。 (179。 23179。 2－ 3/2)＋ A1179。 (179。 23179。 3－ 3/2)+A0179。 ＝ 200179。 ＋ 857179。 1＋ 179。 ＋ 179。