【文章內(nèi)容簡介】 53平均傳熱溫差Δt2℃Θpjts54屏區(qū)水冷壁對流吸熱量QdpslkJ/kg*k*Δt2*Asl/Bj55屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽溫度t39。pld℃查表310爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算表56屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽焓h39。pldkJ/kg查表310爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算表57屏區(qū)頂棚蒸汽焓增ΔhpldkJ/kg先估后算58屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓hpldkJ/kgh39。pld+Δhpld59屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度tpld℃查附錄BB7按汽包壓力p= Mpa(查表16）60屏區(qū)頂棚平均氣溫tpldpj℃（t39。pld+tpld）/261平均傳熱溫差Δt3℃Θpjtpldpj62屏區(qū)頂棚對流吸熱量QdpldkJ/kg*k*Δt3*Apfj/Bj63屏區(qū)頂棚總吸熱量QpldkJ/kgQdpld+Qfpld64屏區(qū)頂棚蒸汽流量Dpldkg/h等于表310中Dld65屏區(qū)頂棚焓增ΔhpldkJ/kgQpld*Bj/Dpld66計算誤差檢查　%(Δhpld(估）Δhpld)/Δhpld允許誤差177。2%67屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QdpfjkJ/kgQdpsl+Qdpld68計算誤差　%(Qdpfj(估）Qdpfj)/Qdpfj允許誤差177。10%69屏區(qū)受熱面總對流吸熱量QdpqkJ/kgQdpfj+Qdp凝渣管的熱力計算1 凝渣管結(jié)構(gòu)及其計算主要特點和后屏過熱器類似，也直接吸收爐膛輻射熱。當(dāng)管少于5排時，將有部分爐膛輻射熱落在其后受熱面上。凝渣管區(qū)域都布置其它附加受熱面。凝渣管內(nèi)為汽水混合物，在沸騰狀態(tài)下進(jìn)行換熱，工質(zhì)溫度始終為飽和溫度。2凝渣管結(jié)構(gòu)及計算凝渣管總吸熱量包含對流吸熱量和輻射吸熱量。具體見下表51凝渣管結(jié)構(gòu)及計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子尺寸dmm2管子排列方式及根數(shù)n根橫排一排3管子節(jié)距S1mm7680/（10+1）4受熱面積Hnzm178。πdlpjn=***105煙道流通截面積Aym178。*(*)6煙道容積Vm179。**7煙道表面積Am178。2*(*+*+*)8煙氣輻射層厚度sm*V/A9煙氣進(jìn)凝渣管溫度Θ39。nz℃等于屏出口煙氣溫度10煙氣進(jìn)凝渣管焓h39。ynzkJ/kg等于屏出口煙氣焓11煙氣出凝渣管溫度Θnz℃Θ39。nz512煙氣出凝渣管焓hynzkJ/kg查焓溫表13凝渣管對流吸熱量QdnzkJ/kgφ*（h39。ynzhynz)14凝渣管角系數(shù)Xnz查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖1（附錄A1）(a)曲線515來自爐膛及屏的輻射熱Q39。fnzkJ/kg查表46屏的熱力計算第20項，即等于Qfp16凝渣管吸收的輻射熱QfnzkJ/kgQ39。fnz*xnz17凝渣管總吸收熱量QnzkJ/kgQdnz+Qfnz18通過凝渣管的輻射熱QfnzkJ/kgQ39。fnz*(1xnz)高溫過熱器的熱力計算高溫過熱器分冷段和熱段兩部分。蒸汽從屏出來后，先進(jìn)入高溫對流過熱器冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進(jìn)入高溫對流過熱器熱段。冷段在煙道兩側(cè)為逆流，熱段在中間為順流。根據(jù)高溫過熱器結(jié)構(gòu)尺寸對高溫過熱器進(jìn)行熱力計算，具體見下表61高溫過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位結(jié)果1管子尺寸dmm已知2冷端橫向節(jié)距及布置n13熱端橫向節(jié)距及布置nr4橫向節(jié)距S1mm5橫向節(jié)距比σ16縱向節(jié)距S2mm7縱向節(jié)距比σ28管子縱向排管n29冷端蒸汽流通面積Alitm178。10熱端蒸汽流通面積Arltm178。11平均流通截面積Apjm178。12煙氣流通面積Aym178。13冷段受熱面積Alm178。14熱段受熱面積Arm178。15頂棚受熱面積Aldm178。16管束前煙室深度lysm17管束深度lgsm18有效輻射層厚度sm62高溫過熱器的熱力計算名稱符號單位公式結(jié)果進(jìn)口煙氣溫度θ39。gg℃查表47凝渣管結(jié)構(gòu)及計算第11項進(jìn)口煙氣焓h39。yggkJ/kg查表47凝渣管結(jié)構(gòu)及計算第12項進(jìn)冷段蒸汽溫度t39。ggl℃即屏出口蒸汽溫度，查表46屏的熱力計算進(jìn)冷段蒸汽焓h39。gglkJ/kg即屏出口蒸汽焓，表46屏的熱力計算總輻射吸熱量Q39。fggkJ/kg等于Qfnz冷段輻射吸熱量QfgglkJ/kgQ39。fggAl/(Al+Ar+Fld)熱段輻射吸熱量QfggrkJ/kgQ39。fggAr/(Al+Ar+Fld)頂棚輻射吸熱量QfggldkJ/kgQ39。fggFld/(Al+Ar+Fld)出熱段蒸汽溫度tggr℃建議取額定值540℃出熱段蒸汽焓hggrkJ/kg查附錄BB7，按計算負(fù)荷下高溫過熱段出口壓力p= MPa(查表16)出冷段蒸汽溫度tggl℃先估后校出冷段蒸汽焓hgglkJ/kg查附錄BB7，按計算負(fù)荷下高溫過冷段出口壓力p= MPa(查表16)第二次減溫水量Djw2kg/h取用減溫水焓hjwkJ/kg就是給水焓，按p= 減溫水溫130℃進(jìn)熱段蒸汽焓h39。ggrkJ/kg(hggl(DDjw2)+hjwDjw2)/D進(jìn)熱段蒸汽溫度t39。ggr℃查附錄BB7，按計算負(fù)荷下高溫過冷段出口壓力p= MPa(查表16)冷段吸熱量QggldlkJ/kg(DDjw2)(hgglh39。ggl)/Bj熱段吸熱量QggrdlkJ/kgD(hggrh39。ggr)/Bj高溫過熱器吸熱量QggkJ/kgQggldl+Qggrdl高溫過熱器對流吸熱量QdggkJ/kgQggQ39。fgg頂棚對流吸熱量QgglddlkJ/kg先估后校高溫過熱器出口煙焓hyggkJ/kgh39。yggQdgg/ψ+Δαh0lk高過出口煙氣溫度θgg℃查焓溫表煙氣平均溫度θpj℃(θgg+θ39。gg)/2煙氣流速ωym/s(BjVy(θpj+273))/(3600Ay273)煙氣側(cè)放熱系數(shù)αdW/(m2℃)α0CzCsCω查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖12（即附錄A7）冷段蒸汽平均溫度tgglpj℃（t39。ggl+tggl）/2冷段蒸汽平均比體積νgglm3/kg查附錄BB7，按冷段進(jìn)出口壓力平均值ppj= MPa(查表16)冷段蒸汽平均流速ωgglpjm/s(（DDjw2）νggl)/(3600Alit)冷段蒸汽放熱系數(shù)αgglW/(m2℃)α0Cd查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（即附錄A10）熱段蒸汽平均溫度tggrpj℃(tggr+t39。ggr)/2熱段蒸汽平均比體積νggrm3/kg查附錄BB7，按熱段進(jìn)出口壓力平均值ppj= MPa(查表16)熱段蒸汽平均流速ωggrpjm/sDνggr/(3600Arlt)熱段蒸汽放熱系數(shù)αggrW/(m2℃)α0Cd查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（即附錄A10）高過煙氣有效輻射厚度sm查表45高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸煙氣壓力pMpa水蒸氣容積份額rH2O查表29煙氣特性表三原子氣體和蒸汽容積總份額r查表29煙氣特性表三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(mMPa)*（(（+*ΥH2O）/sqrt(*Υ*p*s)))*(*Tpj/1000)灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/(mMPa)55900/power((Θpj+273)^2*dh^2,1/3)注：dh單位為μm煙氣質(zhì)量飛灰濃度μykg/m3查表29煙氣特性表煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(mMPa)kq*r+kh*μy煙氣黑度a1ekps冷段管壁灰污層溫度tbbggl℃tgglpj+BjQgg(ε+1/αggl)/()其中：ε=熱段管壁灰污層溫度tbbggr℃tggrpj+BjQgg(ε+1/αggr)/()其中：ε=冷段輻射放熱系數(shù)αfgglW/(m2℃)αα0查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（附錄A11）熱段輻射放熱系數(shù)αfggrW/(m2℃)αα0查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（附錄A12）修正后冷段輻射放熱系數(shù)αflgglW/(m2℃)αfggl*(1+*((tgglpj+273)/1000)^*(lys/lgs)^)修正后熱段輻射放熱系數(shù)αflggrW/(m2℃)αfggr*(1+*((tggrpj+273)/1000)^*(lys/lgs)^)冷段傳熱系數(shù)KgglW/(m2℃)ψα1αggl/(αl+αggl) (其中ψ熱有效系數(shù)，查附錄B4，αl=αd+αflggl)熱段傳熱系數(shù)KggrW/(m2℃)ψα1αggr/(αl+αggr)。(αl=αd+αflggr)冷段平均溫差Δtggl℃(ΔtdΔtx)/ln(Δtd/Δtx)(其中Δtd=θ39。ggtggl,Δtx=θggt39。ggl)熱段平均溫度Δtggr℃(ΔtdΔtx)/ln(Δtd/Δtx)(其中Δtd=θ39。ggt39。ggr,Δtx=θggtggr)冷段對流吸熱量Qggld2kJ/kg計算誤差［(QggldlQfggl)Qggld2］/Qggld2,允許誤差177。2%熱段對流吸熱量Qggrd2kJ/kg計算誤差［(QggrdlQfggr)Qggrd2］/Qggrd2,允許誤差177。2%頂棚入口汽溫t39。ggld℃即屏頂棚出口汽溫頂棚入口汽焓h39。ggldkJ/kg即屏頂棚出口汽焓頂棚出口汽焓hggldkJ/kgh39。ggld+Qgglddl頂棚出口汽溫tggld℃查附錄BB7，p=頂棚對流吸熱量 Qggldd2kJ/kgKΔtAld/Bj（其中K=(Kggl+Kggr)/2,Δt=θpjtggld）計算誤差允許誤差177。10%高溫過熱器區(qū)域總對流吸熱量QdggkJ/kgQggld2+Qggrd2+Qggldd2低溫過熱器的頂棚管在其上面，與低溫過熱器平行受熱，與低溫過熱器相比面積很小，所以把頂棚管和低溫過熱器的面積相加，當(dāng)作低溫過熱器的受熱面積。此時，低溫過熱器的蒸汽進(jìn)口是頂棚管的入口。具體熱力計算見下表63低溫過熱器的結(jié)構(gòu)符號單位公式結(jié)果　　順流、逆流、雙管圈　dmm　φ384n1　　79n2　　20S1mm　95σ1　S1/dS2mm　σ2　S2/dAym2h(an1d)=4()Altm22n1πd2n/4=279Adgm2n1n2πdlpj+xdbaldb（包括凝渣管后各項頂棚管，xdb為頂棚管角系數(shù)，℃xdb=；ldb位頂棚管長度，ldb=，lpj=，a=，d單位為m）768Lqsm　Lgsm　sm(4σ1σ2/π1)(注：d單位為m)64低溫過熱器的熱力計算符號單位公式結(jié)果θ39。dg℃即高溫過熱器出口煙氣溫度h39。ydgkJ/kg即高溫過熱器出口煙氣焓t39。dg℃即高溫過熱器頂棚出口蒸汽溫度h39。dgkJ/kg即高溫過熱器頂棚出口蒸汽焓tdg℃先估后校hdgkJ/kg查附錄BB7，按計算負(fù)荷下低溫過熱器出口壓力p= Mpa（查表1