【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 度 =甲板面標(biāo)高 （船型深 吃水） =()=，取離駁潮高為≥ 。 沉箱縱向偏 差計(jì)算 若沉箱縱向偏移 2m，則產(chǎn)生力矩為 2886t178。 m，為抵消它，根據(jù)沉箱實(shí)際偏移的方向，在相反的方向倉(cāng)內(nèi)壓水，致使其力矩相等，方向相反。 沉箱浮游穩(wěn)定計(jì)算（以 CX1 為例進(jìn)行計(jì)算） 沉箱設(shè)計(jì)圖如下 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 15 頁(yè)，共 37 頁(yè) 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 16 頁(yè)，共 37 頁(yè) 一、 重心位置計(jì)算 沉箱共分五個(gè)部分（各部分如上圖所示），各部分體積分別設(shè)為 V1～ V5，各部分重心坐標(biāo)設(shè)為（ xi， zi）（ i=1? 5）。 V1=179。 179。 = x1=1/2= z1=V2=179。 179。（ 1/2） = m3 x2=1179。（ 2/3） = m z2=+（ ） = m V3=10179。 179。 = m3 x3=1+（ 10/2） =6 m z3=V4=10179。（ 4179。 － 179。 179。 2）179。（ － ） = m3 x4=+（ 11－ － ） /2= m z4=（ － ） /2+= m － = V5=10179。（ 1/3）179。 179。（ 4179。 +179。 + (4179。 179。 179。 ) ) = m3 x5=+(11－ － )/2= m 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 17 頁(yè)，共 37 頁(yè) z5=+= m 沉箱的總體積： V 總 =∑ Vi =V1+V2+V3+V4+V5 =++－ － = m3 沉箱的重心坐標(biāo)設(shè)為（ x， z） x=（ ∑ Vixi） /V 總 =（ V1x1+V2x2+V3x3+V4x4+V5x5） /V 總 =（ 179。 +179。 +179。 6－ 179。 － 179。 ） / = = m z=（ ∑ Vizi） /V 總 =（ V1z1+V2z2+V3z3+V4z4+V5z5） /V 總 =（ 179。 +179。 +179。 － 179。 － 179。 ） / = = 二、 浮心位置計(jì)算： 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 18 頁(yè)，共 37 頁(yè) 假設(shè)沉箱處于正浮狀態(tài)時(shí)，其吃水深度為 h 空載吃水 ，海水比重為γ 海水 =m3，γ 砼 = t/ m3。沉箱受三部分浮力作用（如上圖所示），它們排開(kāi)水的體積分別設(shè)為 V1～ V3，各部分所受的浮力分別設(shè)為 F1～ F3，其對(duì)應(yīng)的高度分別設(shè)為h1～ h3。 V1=179。 179。 = m3 h1=V2=179。 179。 (1/2)= m3 h2=+筒身（除去前趾部分）每 m排水體積： V 箱身每米排水體積 =179。 10 =214 m3 因?yàn)槌料涮幱谡顟B(tài)，所以 F 浮 =G 沉 G 沉 =V 總 γ 砼 =179。 = 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 19 頁(yè)，共 37 頁(yè) 筒身所受浮力： F3=F 浮 － F1－ F2 =－ 179。 － 179。 = h 空載吃水 = F3/（ V 箱身每米排水體積 178。γ 海水 ） =(214179。 ) = m V3= V 箱身每米排水體積 178。 h 空載吃水 =214179。 = m3 h3=V 總排 =∑ Vi=V1+V2+V3 =++ = m3 浮心距離 h： h=（ ∑ Vihi） / V 總排 =（ 179。 +179。 +179。 ） / = m 三、 空載浮游穩(wěn)定計(jì)算 沉箱定傾半徑計(jì)算： 定傾半徑計(jì)算公式如下 ρ =（ I－ ∑ i） / V I=LB3/12 i=l2l13/12 式中ρ — 沉箱定傾半徑（ m）； 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 20 頁(yè)，共 37 頁(yè) I— 矩形斷面沉箱在水面處的斷面對(duì)縱向中心軸的慣性矩（ m4）； L— 沉箱長(zhǎng)度（ m）； B— 沉箱在水面處的寬度； ∑ i— 各箱格內(nèi)壓載水的水面對(duì)縱向中心軸的慣性矩之和（ m4）； l1— 縱向墻之間的凈距（ m）； l2— 橫向墻之間的凈距（ m）； V— 沉箱的排水量 m3。 LBl2 I=LB3/12 =（ 179。 10179。 10179。 10） /12 = 空載時(shí)： ∑ i=0 ρ =（ I－ ∑ i） / V 總排 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 21 頁(yè)，共 37 頁(yè) =沉箱重心到浮心的距離：α =z－ h=－ = m 定傾高度： m=ρ－α =－ = m 根據(jù)規(guī)范規(guī)定： （ 1） 近程浮運(yùn)： m≥ m （ 2） 遠(yuǎn)程浮運(yùn)： 以塊石和砂等固體物壓載時(shí)： m≥ 以液體壓載時(shí)： m≥ 所以空載浮運(yùn)不穩(wěn)定。 四、 壓 載（海水）浮游穩(wěn)定計(jì)算 壓載高度： 前艙 后艙 （ m） （ m） 其示意圖如下所示： 85 4. 035 0. 020 0. 011 00 . 010 0. 010 00 . 050 . 014 80 . 0 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 22 頁(yè)，共 37 頁(yè) 艙底水重： G1=10179。 [（ 1/3）179。 179。（ 4179。 +179。 + (4179。 179。 179。 ) ） ]179。 = 艙身內(nèi)水重： 前艙： G2=（ 4179。 － 179。 179。 2）179。 (－ )179。 5179。 = t 后艙： G3=（ 4179。 － 179。 179。 2）179。 (－ )179。 5179。 =310 t 箱重 +水重 G 總 =G 箱 + G1+ G2+ G3 =+++310 = t 沉箱吃水 h 吃 =（ G 總 /γ 海水 － V1－ V2） / V 箱身每米排水體積 =（ － － ） /214 = 浮心至箱底距離 h h= （ ∑ Vihi） / V 總排 =（ 179。 +179。 +179。 214179。 ） /（ ） = 重心至箱底的距離 z z={179。 +179。 +179。 [（ － ） /2+]+310179。 [（ － ） /2+]}/ = m 重心與浮心的高差α 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 23 頁(yè)，共 37 頁(yè) α = z－ h=－ = I－ ∑ i=（ 179。 10179。 10179。 10－ 179。 179。 179。 179。 10） /10 = 定傾半徑ρ ρ = （ I－ ∑ i） /V 總排 =（ ） = 定傾高度 m m=ρ－α =－ = 四、出運(yùn)碼頭構(gòu)造 ： 本工程主要構(gòu) 件出運(yùn)包括沉箱及構(gòu)件，因此在預(yù)制廠(chǎng)海岸側(cè)修建臨時(shí)出運(yùn)碼頭（詳見(jiàn) 碼頭總平面布置圖）。沉箱出運(yùn)碼頭采用重力式方塊結(jié)構(gòu)，單塊方塊重量 約 為 80t，后方回填開(kāi)山石，夯實(shí)后澆注面層。方塊均采用起重船進(jìn)行安裝。 沉箱出運(yùn)碼頭斷面圖 喀麥隆克里比深水港碼頭項(xiàng)目 沉箱出運(yùn) 及安裝 施工技術(shù)方案 第 24 頁(yè)，共 37 頁(yè) 沉箱出運(yùn)碼頭平面圖 五、沉箱上駁操作說(shuō)明 搭接方式 本工程采用專(zhuān)用重型沉箱上駁碼頭，搭接部分碼頭面標(biāo)高 ，搭接采用GD43 鋼軌、長(zhǎng) 20m、鋼軌面標(biāo)高 ，碼頭結(jié)構(gòu)見(jiàn)“圖五出運(yùn)碼頭構(gòu)造”。搭接時(shí)浮船塢的首部擱置在鋼軌上，浮船塢的甲板面與碼頭面平，碼頭與浮船塢間鋪 δ 14mm 鋼板，其總長(zhǎng)度為 22m，寬 。 浮船塢的錨位及地牛 浮塢前部左右利用碼頭上兩個(gè)系纜墩系兩條纜、控制船頭左右移動(dòng)對(duì)齊碼頭前沿，前部用一條纜帶系在碼頭另一個(gè)系纜墩、控制船舶頂住碼頭 (