【文章內(nèi)容簡介】 [f]—— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=205N/mm2 I0—— 計算長度（ m）； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式（ 1）或（ 2）計算 10=kIuh （ 1） 10=(h+2a) K1—— 計算長度附加系數(shù)，按照表 1取值為 ； u—— 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 。u= a—— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=； 公式（ 1）的計算結算：σ =114N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ＜ [f]，滿足要求！ 公式（ 2）的計算結果：σ =,立桿的穩(wěn)定性計算σ＜ [f]，滿足 要求！ b、立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c、梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變矩、而另一個方向不變。 立桿步距的設計： a、當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b、當中部有加強層或支架很高， 軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c、高支撐架步距以 ，不宜超過 。 整體性構造層的設計： a、當支撐架橫向高 度比≥ 6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b、單水平加強層可以每 46 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且與立桿連接，設置余桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的 1/3； c、雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔 1015m 設置，四周和中部每 1015m 設豎向斜桿，使其具用較大剛度和變形約束和空間結構層； d、在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層必須設水平加可強層）。 剪刀撐設計： a、沿支架四周外立面滿足立面滿設剪刀撐； b、中部可根據(jù)需要并依構架框架的大小，每隔 1015m設置。 頂部支 撐點的設計： a、在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于 400mm。 b、頂部支撐點位于頂層橫桿時，靠近立桿，且不大于200mm； c、支撐橫桿與立桿的連接扣件進行抗滑驗算，當設計荷載 N≤ 12KN時，可用雙扣件；大于 12KN 時用頂托方式。 支撐架搭設的要求： a、嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均錯開在不同的框格層中設置； b、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求； c、確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 ，鋼管 不選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d、地基支座的設計滿足承載力要求。 施工使用的要求： a、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中的均衡受載，宜采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載必須有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上訪堆放； c、澆筑過程中派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 第三節(jié) 大梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數(shù) 仍選取轉換層中最大框架梁，基本尺寸為：梁截面 BD=800mm 2400mm，梁模板背 部支撐由兩層龍骨（木楞）組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側模板時，通過梁螺栓將梁體兩側模板拉結，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度 h=18mm，彈性模量 E=60000N/mm2，抗彎強度 [f] =15N/mm2。 內(nèi)楞采用方林，截面 50 100mm，每道內(nèi)楞 1 根方木，間距 300mm。 外楞采用方林，截面 50 100mm，每道內(nèi)楞 1 根方木，間距 600mm。 穿梁螺水平距離 600mm，穿梁螺栓豎向距離 300mm，直篤14mm。 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： F= 1β 2 V F=rH 其中 r—— 混凝土的重力密度，取 24KN/m3； t—— 新澆混凝土的初凝時間，為 0時（表示無資料）取200/（ T+15），取 ； T—— 混凝土的入模溫度，取 20℃。 V—— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 1； β 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根 據(jù) 公 式 計 算 的 新 澆 混 凝 土 側 壓 力 標 準 值F1=。 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=24KN/m2； 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=2KN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。（扣除 100mm板厚，側模高按 900mm計） 強度計算 σ =M/W＜ [f] 其中σ —— 面板的強度計算值 （ N/mm2） 。 M—— 面板的最大彎矩（ ）； W—— 面板的凈載面抵抗矩， W=60 [f]—— 面板的強度設計值（ N/mm2） . M=ql2/10 其中 q—— 作用在模板上的側壓力，它包括新澆混凝土側壓力設計值， q1= 24=； 傾倒混凝土側壓力設計值， q2= 2=； 1—— 計算跨度（內(nèi)楞間距）， 1=300mm； 面板的強度設計值 [f]=15N/mm2。 經(jīng)計算得到，面板的強度計算值 。 面 板的強度驗算＜ [f]，滿足要求！ 撓度計算 V=＜ [v]=l/250 其中 q—— 作用在模板上的側壓力， q=。 I—— 計算跨度（內(nèi)楞間距）， 1=300mm； E—— 面板的彈性模量， E=6000N/mm2； I —— 面 板 的 截 面慣 性 矩 ， I=60 四、梁側模板內(nèi)外楞的計算 （一）內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，龍骨采用木罰，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W 分別為： W=5 10 10/6= I=5 10 10 10/12= 內(nèi)楞強度計算 σ =M/W＜ [f] 其中σ —— 內(nèi)楞強度計算值（ N/mm2） 。 M—— 內(nèi)楞的最大彎矩（ ）； W—— 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； [f]—— 內(nèi)楞的強度設計值（ N/mm2）。 M=ql2/10 其中 q—— 作用在內(nèi)楞的荷載， q=（ 24+ ） =； 1—— 內(nèi)楞計算跨度（外楞間距）， 1=600mm； 內(nèi)楞強度設計值 [f]13N/mm2。 經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的強度計算值 。 內(nèi)楞的強度驗算＜ [f]，滿足要求！ 內(nèi)楞的撓度計算 V=＜ [v]1/250 其中 E—— 內(nèi)楞的彈性模量， E=9500N/mm2； 內(nèi)楞的最大允許撓度值， [v]=； 內(nèi)楞的最大撓度計算值， V=； 內(nèi)楞的撓度驗算 V＜ [v]，滿足要求！ （二）外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，并直接將力傳遞給對拉螺栓，故外楞不須計算。 五、穿梁螺栓的計算 計算公式： N＜ [N]=fA 其