【文章內(nèi)容簡介】 2. 安 裝掛藍 4 5 2 2 5 69 10 13142 同上 1. 拆除 0、 0‘ 梁段托架 2. 澆筑 1梁段砼 5 2 同上 張拉 1梁段鋼束 6 1 同上 掛藍前移 7 5 2 5 69 10 13143 同上 澆筑 2梁段砼 8 2 同上 張拉 2梁段鋼束 9 1 同上 掛藍前移 10 5 1 5 69 10 13144 同上 澆筑 3梁段砼 11 2 同上 張拉 3梁段鋼束 12 1 同上 掛藍前移 13 5 1 3 5 69 10 13145 同上 澆筑 4梁段砼 14 2 同上 張拉 4梁段鋼束 15 1 同上 掛藍前移 14 16 5 1 3 5 70、9 10 13146 同上 澆筑 5梁段砼 17 2 同上 張拉 5梁段鋼束 18 1 同上 掛藍前移 19 5 1 3 5 79 10 1147 同上 澆筑 6梁段砼 20 2 同上 張拉 6梁段鋼束 成橋后的約束情況如表 、表 所示。 表 成橋后支點約束表 節(jié)點位 置 節(jié)點編號 約束 10橋墩支點 2 uy 11橋墩支點 16 181 ux,uy,rz 12橋墩支點 19 229 ux,uy,rz 13橋墩支點 20 286 ux,uy,rz 14橋墩支點 31 333 ux,uy,rz 15橋墩支點 162 uy 表 主從約束表 節(jié)點位置 主節(jié)點 從節(jié)點 約束 11橋墩墩頂 24 180 ux,uy,rz 26 197 12橋墩墩頂 62 228 64 259 13橋墩墩頂 100 285 102 311 15 14橋墩墩頂 138 332 140 353 箱梁有效寬度計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（ JTG D622020）第 條，應(yīng)計算箱梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度。 預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時，由軸力產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣全寬計算；由偏心彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計算。箱型主梁的有效寬度計算及頂、底板的總有效寬度計算如表 、 所示。 表 箱形主梁剪力滯效應(yīng)（有效寬度） 計算項目 邊跨支點 邊跨跨中 中間支點 中跨跨中 計算跨徑 li(m) 60 60 41 78 外側(cè)挑臂實際寬度 bi(m) bi/li ρ s,ρ f 外側(cè)挑臂有效寬度 bmi(m) 內(nèi)側(cè)挑臂實際寬度 bi(m) 3 3 bi/li ρ s,ρ f 內(nèi)側(cè)挑臂有效寬度 bmi(m) 腹板厚度 (m) 總有效寬度 (m) 實際總寬度 7 7 7 7 剪力滯系數(shù) 16 表 箱梁頂、底板總有效寬度 邊跨支點 邊跨跨中 中間支點 中跨跨中 頂板有效寬度 (m) 底板有效寬度 (m) 荷載 一期恒載 1. 端橫梁單元 端橫梁與中橫梁的計算截面均采用橫梁側(cè)面的連續(xù)梁截面，需將橫 梁多出的重量作為集中力加載到主梁上。 每個端橫梁截面比其相鄰漸變段主梁截面多出的面積為 = m2，1 m長端橫梁的集中力為： 26= 將各集中力加載于各端橫梁節(jié)點上，如表 所示。 表 端橫梁集中荷載 端橫梁位置 節(jié)點號 集中力 (KN) 10墩頂端橫梁 1 2 3 15墩頂端橫梁 161 162 163 2. 0梁段橫隔板集中力 0梁段的自重為： 26= 0’ 梁段的自重為： 26= 輸入程序中的 0梁段自重為 5702KN， 0梁段共 2 個橫隔板，則 1個橫隔板的自重為： ()/2= 17 輸入的 0’ 梁段自重為 5702KN， 0’ 梁段共 2個橫隔板，則 1 個橫隔板的自重為： ()/2= 表 0塊橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表 構(gòu)件部位 節(jié)點號 集中力 (KN) 11墩頂 039。梁段 24 26 12墩頂 0梁段 62 64 13墩頂 0梁段 100 102 14墩頂 039。梁段 138 140 2. 中跨跨中橫隔板集中力 1 個跨中橫隔板多出的體積為 ，則跨中橫隔板產(chǎn)生的集中力為： 26= 表 跨中橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表 構(gòu)件部位 節(jié)點號 集中力 (KN) 第 2 跨跨中 44 第 3 跨跨中 82 第 4 跨跨中 120 二期恒載 橋面鋪裝： 8cm 鋼筋砼 +7cm 瀝青砼，則有： 1 12 ( 0. 08 25 0. 07 24 ) 44 .2 /q K N m? ? ? ? ? ? 18 根據(jù)“人行道構(gòu)造圖（二）”，縱橋向 1m 長人行道板的荷載集度為： 2 ( 0 .2 4 0 .1 5 4 0 .1 9 ) 2 5 1 4 .6 /q KN m? ? ? ? ? 1m人行道欄桿重量取為： 3 2/q KN m? 防撞欄桿每米砼體積為 ，縱橋向 1m 長防撞護欄自重荷載集度為： 4 0. 28 25 7 /q K N m? ? ? 管線按 5 10 /q KN m? 計算。 因此，二期恒載總重為： 1 2 3 4 5 64 4 .2 1 4 .6 2 7 1 07 7 .8 /q q q q q q qK N m? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? 取人群荷載為 。 主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗算 主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗算 在荷載承載能力極限狀態(tài)組合下，驗算主梁的正截面抗彎強度與斜截面抗剪強度，驗算墩柱單元的承載能力。由于主梁為對稱構(gòu)件，對 1/2 主梁及各墩柱截面的承載能力作驗算。 表 1/2 主梁截面承載能力驗算表 結(jié)構(gòu)部位 節(jié)點號 內(nèi)力屬性 Nj(KNm) Mj(KNm) 抗力 R(KN) 受力類型 滿足否 主梁 2 最大彎矩 627 +04 下拉受彎 是 最小彎矩 16 +03 +04 上拉受彎 是 3 最大彎矩 351 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 128 +03 +04 上拉受彎 是 4 最大彎矩 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 296 +04 上拉受彎 是 5 最大 彎矩 16 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 16 +03 +05 下拉受彎 是 6 最大彎矩 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 385 +04 上拉偏壓 是 19 7 最大彎矩 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 24 +05 上拉偏壓 是 8 最大彎矩 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 +03 +05 上拉受彎 是 9 最大彎矩 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 130 +04 +05 上拉受彎 是 10 最大彎矩 +04 +05 下拉受彎 是 最小彎矩 227 +04 +05 上拉受彎 是 11 最大彎矩 129 +04 +04 下拉受彎 是 最小彎矩 351 +04 +05 上拉受彎 是 12 最大彎矩 311 +03 +04 下拉受彎 是 最小彎矩 579 +05 +05 上拉受彎 是 13 最大彎矩 402 +04 +05 上拉受彎 是 最小彎矩 694 +05 +05 上拉受彎 是 14 最大彎矩 571 +04 +05 上拉受彎 是 最小彎矩 918 +05 +05 上拉受彎 是 15 最大彎矩 744 +05 +05 上拉受彎 是 最小彎矩 +03 +05 +05 上拉受彎 是 16 最大彎矩 927 +05 +05 上拉受彎 是 最小彎矩 +03 +05 +05 上拉受彎 是 17 最大彎矩 +03 +05 +05 上拉受彎 是 最小彎矩 +03 +05 +05 上拉 受彎 是 18 最大彎矩 +03 +05 +05 上拉受彎 是 最小彎矩 +03 +05 +05 上拉受彎 是 19 最大彎矩 +03 +05 +05 上拉受彎 是 最小彎矩 +03 +05 +05 上拉受彎 是 20 最大彎矩 +03 +05 +06 上拉受彎 是 20 最小彎矩 +03 +05 +06 上拉受彎 是 各墩柱均為偏心受壓構(gòu)件，取 11～ 14墩柱的計算長度取為 0 ? ，其中 l 為墩柱自承臺頂至梁底高度。墩柱的頂、底截面為最不利受力截面，對其進行承載力驗算。 主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算 1/2主梁各截面承載能力極限狀態(tài)下的最大、最小剪力及相應(yīng)的抗力如表 所示。 表 1/2 主梁截面抗剪承載力驗算表 節(jié)點號 剪力類型 V箍筋 V預(yù)應(yīng)力 總抗力 設(shè)計剪力 VR/Vd 滿足 2 最大剪力 2153 是 最小剪力 17576 2153 是 3 最大剪力 是 最小剪力 20980 是 4 最大剪力 0 是 最小剪力 0 是 5 最大剪力 0 2400 是 最小剪力 0 是 6 最大剪力