【文章內(nèi)容簡介】 （螺栓、卡子等） 的孔眼位置 孔中心與面板的距離 不超過177。 板端中心與板端的間距 不超過 0, 沿板長、寬方 向的孔 不超過177。 對梁場處地基進行處理，主要保證梁場在使用過程中不出現(xiàn)不均勻沉降、積水等現(xiàn)象，保證排水通暢，施工通行方便。 預制場內(nèi) 所有場地皆進行混凝土硬化處理， 處理過程中預留出臺座基礎(chǔ)位置， 湖北省谷城至竹溪高速公路 GZTJ21合同段 T梁預制建設(shè)方案 河南高速發(fā)展路橋工程有限公司 10 15cm 厚 C15 混凝土進行硬化。對于預制場的行車道路， 20cm厚的 C20 混凝土進行硬化。 、存梁臺座的施工 1）預制臺座及基礎(chǔ) T 梁預制臺座采用 C30 鋼筋混凝土澆筑成型， 由于 T 梁自重較大，反拱度也較大，且有后張預應(yīng)力， 張拉后受力點主要集中在臺座兩端， 所以臺座 兩端 必須牢固，在預制底座時先 預埋錨固臺座鋼筋，從吊裝 和梁長變化方面 考慮，距底座端 100cm中心處 兩頭各設(shè)以 20~30cm 長的 開口，設(shè)置活動底座，以便吊裝時 兜 索用。 臺座設(shè)計高度為 25cm， 臺 面 下 7cm 處 、 隔 預埋 Φ 5cm 的 PVC 管作為 對拉孔位，橫隔板位置加設(shè)對拉稈 。 底模采用 δ 8mm 厚 通長 鋼板 制作，平整光滑的焊接在 調(diào)平 槽鋼 上。鋼板拼接焊縫必須打磨平整、光滑，同時在 槽鋼內(nèi)安裝防滲橡膠軟管 ，以保證底模與側(cè)模接縫處不漏漿。 臺座建設(shè)時，縱向兩臺座間間距為 5m， 橫向間距為 ， 有足夠的空間進行預應(yīng)力張拉及封錨等作業(yè)?？紤]到 T 梁張拉時 ，梁體兩端受集中力，為防止基礎(chǔ)沉降，因此在梁兩端各做一剛性砼枕梁基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸為 22m，地基承載力要求為 200kpa，砼標號為 C30，在基礎(chǔ)上制作臺座，臺座采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 20 米梁砼臺座長 20m、寬為 44cm。底模采用在砼臺座上鋪設(shè) 8mm 鋼板作 T 梁底模板，為減少主梁后期拱度，主梁臺座按二次拋物線形式向下設(shè)置反拱， 20 米 T梁反拱為 。 臺座立面圖1%ⅠⅠδ 8 44050 槽鋼φ 40 PV C塑料管10 cm 混凝土50 mm 槽鋼40 mm 橡膠管A處大樣圖φ 40 塑料管湖北省谷城至竹溪高速公路 GZTJ21合同段 T梁預制建設(shè)方案 河南高速發(fā)展路橋工程有限公司 11 地基承載力 驗算 按 20mT 梁荷載進行地基承載力驗算，鑒于 T 梁在預制過程中與臺座 全接觸，荷載均布于整個臺座上，臺座平面面積為 20m*=， 20mT 梁自重最大 423KN（中梁），邊梁模板自重約 500KN，施工荷載忽略不計 ,要求地基承載力較小約為。但在 T 梁張拉完成后，由于反拱，受力集中于梁端，經(jīng)臺座端頭傳至兩剛性枕梁上，在最不利情況下一排 4 片 T 梁均在此條件下，進行剛性枕梁的地基承載力驗算如下： 一端剛性枕梁平面面積為 *= 4 片 20mT 梁中梁重力為 423KN*4=1692KN 地基承載力要求為 1692KN/2/= 實際中要求地基承載力為 200KPa，大于驗算所得 承載力，地基承載力滿足要求。 梁臺抗彎計算 １） 材料 性能指標 Ｃ３０混凝土立方體抗壓強度為ＦＡ＝３０ＭＰ 軸心抗壓強度取立方體的３／４ ＦＣＤ＝２２．５ＭＰ 其抗拉強度取值按立方體的１／２０ＦＴＤ＝１．５ＭＰ ＨＲＢ３３５鋼筋 ＦＳＤ＝２８０ＭＰ 梁臺截面抗彎計算 單片梁重 １３７６ＫＮ均布于４０ Ｍ梁臺長度， 均布荷載ｑ＝１３７６ＫＮ／４０Ｍ＝３４．４ＫＮ／Ｍ 按路基２米范圍內(nèi)下陷計算 Ｍ＝ｑＬ２／８＝１７．２ＫＮＭ 下層鋼筋中心距臺座混凝土下部為４０ＭＭ，即ａｓ＝４０ＭＭ 梁臺座高 350MM 即 Ho=350MM，梁臺寬 B=600MM A0=M/FCD*B*H0)=*106/（ *600*3502） = 查表得167。 =＜167。 B =6 167。 0= 所以 AS=M/h167。 0FCDH0=*106/（ *280*350） =249MM2 湖北省谷城至竹溪高速公路 GZTJ21合同段 T梁預制建設(shè)方案 河南高速發(fā)展路橋工程有限公司 12 因最小配筋率 ASMIN=AC*%=%*350*600=315MM2＞ AS 即計算值小于最小配筋率，即按最小配筋率為下限進行配筋布置 下層按 3 根 12 的螺紋鋼筋布置， AS=565MM2 上層按 2 根 12 的螺紋鋼筋布置 經(jīng)計算，配筋率達到 % 遠遠大于 規(guī)范要求 最小配筋率 % 梁臺座抗剪強度分析 受力分析 梁臺在 T 梁混凝土澆注后，混凝土強度未形成之前，此時若地基發(fā)生下陷，且臺座抗剪能力差，即可能發(fā)生臺座因受剪而沿斜裂縫破壞，故應(yīng)進行抗筋能力驗算。 VD=qL/2=*2M/2= P=100ρ = ρ SV=ρ =% B=600 斜截面抗剪承載力計算 VV=*103*B*H √ （（ 2+ ）√ FA*%*FSV ） =*103*350*600 √（（ 2+*）√ 30*%*280） =272KN 因 272KN＞ 故臺座因抗彎而設(shè)置的鋼筋混凝土抗剪能力遠大于實際受力 故臺座抗剪 能力符合要求 反拱的設(shè)置 為了確保橋面鋪裝的厚度 , 我們 根據(jù)以往的施工經(jīng)驗， 對制梁臺座反拱設(shè)置 進行了認真的論證 研究 ,在滿足設(shè)計及規(guī)范的前提下，計算并設(shè)置 T 梁臺座反拱。 根據(jù)兩階段施工圖設(shè)計， 20mT 梁存梁 30d 上拱度最大為 ，最小為；存梁 90d 上拱度中梁邊跨最大 ， 最小為 ，故臺座設(shè)置 15mm的下反拱， 在實際施工安排中控制邊梁邊跨存梁時間小于 60d，則可保證使梁體在二期恒載施加前上拱度不超過 20mm，且橋梁施工完成后橋梁不出現(xiàn)下?lián)稀? 下反拱按二次拋物線進行設(shè)置，具體設(shè)置值見下表： 湖北省谷城至竹溪高速公路 GZTJ21合同段 T梁預制建設(shè)方案 河南高速發(fā)展路橋工程有限公司 13 20mT 梁反拱 30mT 梁反拱 40mT 梁反拱 距中心距離（ m） 反拱值（ mm） 輔助計算 距中心距離（ m） 反拱值（ mm） 輔助計算 距中心距離（ m） 反拱值（ mm） 輔助 計算 10 0 曲線方程y=ax2+b b=15 a=15/100 15 曲線方程y=ax2+b b=20 a=20/225 20 曲 線 方 程y=ax2+b b=25 a=25/400 9 14 19 8 13 18 7 12 17 6 11 16 5 10 15 4 9 14 3 8 13 2 7 12 1 6 11 梁跨中心 5 10 4 9 3 8 2 7 1 6 梁跨中心 5 4 3 2 1 梁跨中心 2） 存梁 臺座及基礎(chǔ) 存梁臺座采用 C30 鋼筋砼澆筑而成，初步計劃暫設(shè) 6 個存梁區(qū) ， 在 K133+720~ K133+864 段，如果存梁壓力大，還可向 大 樁號方向增加 存梁臺座。 存梁臺座尺寸為 **18m，內(nèi)設(shè)φ 12 螺紋鋼 4 根作為主筋，配置相應(yīng)箍筋。臺座埋入地基 30cm，當?shù)鼗休d力大于 300KPa 方可進行基礎(chǔ)施工，否則則進行進一步的計算、換填或加強處理， 以 存梁臺座 防止兩端的不均勻沉降。 地基承載力驗算 C20 片石混凝土擴大基礎(chǔ)平面面積為 18m*= 存 14 片 20mT 梁中梁重力為 423KN*14=5922KN 地基承載力要求為 5922KN/2/=137KPa 實際中要求地基承載力為 200KPa，大于驗算所得 137KPa 承載力，地基承載力滿足要求。 湖北省谷城至竹溪高速公路 GZTJ21合同段 T梁預制建設(shè)方案 河南高速發(fā)展路橋工程有限公司 14 3）防止不均勻沉降措施 為了防止、存梁臺座的不均勻沉降，在平整場地過程中采用 T22 震動壓路機進行補強碾壓，在制梁臺座兩端分設(shè)枕梁做為基礎(chǔ)，在存梁底座下設(shè)剛性擴大基礎(chǔ)?；A(chǔ)施工之前進行地基承載力觸探試驗，試驗地基承載力大于 300KPa 方可進 行基礎(chǔ)施工，否則則進行換填處理。 在每個臺座兩端及中間位置設(shè)置沉降觀測點，不定時的對臺座進行沉降觀測，發(fā)現(xiàn)不均勻沉降及時上報、處理。 預制場 計劃安裝 三 臺龍門吊，兩大 一 小。小 龍門吊 用于 安拆及調(diào)運模板 和澆注混凝土 ， 大龍門吊起吊 T梁， 并 附帶 5T電葫蘆也可以安拆模板及澆筑混凝土。小 吊與大 吊龍門吊同軌。 龍門吊起重能力根據(jù) T梁重量設(shè)置為 80t/臺，共兩臺， 見圖。 龍門吊 使用河南省 高遠重型 起重 機 有限公司出產(chǎn)的 MG8