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正文內(nèi)容

機械制造工藝學(xué)課程設(shè)計-粗鏜軸承孔夾具設(shè)計(編輯修改稿)

2024-10-03 12:13 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡介】 為最優(yōu)”的設(shè)計理念。 機床夾具設(shè)計是培養(yǎng)學(xué)生實踐能力的重要環(huán)節(jié)之一。它是我們完成所學(xué)全部課程,并進行了生產(chǎn)實習(xí),做過課程設(shè)計,及與一系列教學(xué)環(huán)節(jié)的基礎(chǔ)上進行的,它要求我們?nèi)婢C合地運用所學(xué)課程的理論和實踐知識進行零件加工。 同時 夾具設(shè)計應(yīng)該遵循以下設(shè)計原則 : ○ 1 用夾具固定產(chǎn)品及工具 以固定用臺鉗及夾持具等來固定產(chǎn)品及工具,以解放人手從而進行雙手作業(yè) ○ 2 .使用專用工具 生產(chǎn)線中所用工裝應(yīng)最適合該產(chǎn)品及人工操作的專用工具以提高生產(chǎn)效率 ○ 3 合并二種工裝為一種 減少工具的更換麻煩,以減少轉(zhuǎn)拉的工時消耗,提高工作效率。 ○ 4 提高工具設(shè)計便利性減少疲勞 ⑴ 具手柄方便抓握 19 72085 班 王龍 設(shè)計 ⑵ 作業(yè)工具與人體動作相協(xié)調(diào) ⑶ 工裝夾具的操作應(yīng)以 IE 的方法進行評估 ○ 5 機 械操作動作作相對安定并且操作流程化 ⑴ 作位置應(yīng)相近集中 ⑵ 讓機械盡量減少或脫離人的監(jiān)控和輔助 ⑶ 開關(guān)位置與下工序兼顧 ⑷ 工件自動脫落 ⑸ 安全第一 切削力的計算 機床的選擇 機床的選擇原則 : 機床尺寸規(guī)格和工件的形狀尺寸應(yīng)相適應(yīng) 機床精度等級與本工序加工要求應(yīng)相適應(yīng) 機床電動機功率與本工序加工所需功率應(yīng)相適應(yīng) 機床自動化程度和生產(chǎn)效率與生產(chǎn)類型應(yīng)相適應(yīng) 本道工序 是粗鏜 軸承孔 , 根據(jù)工件外形尺寸、本工序的加工精度等級等要求,查《 機械加工 工藝人員手冊》可知選擇機床為: 臥式鏜床 TX617,電動機功率為:4KW, 技術(shù)參數(shù): 機床凈重 7500kg 橫向行程 700mm 縱向行程 900 最大鏜孔直徑 150mm 主軸箱垂直行程 560mm 主軸電機功率 4KW 轉(zhuǎn)速范圍 131160 轉(zhuǎn) /分 主軸直徑 75mm 工作臺面尺寸 900*700mm 最大承重 1300 公斤 機床外型尺寸 3930*1926*2425mm 實物照片如下。 20 72085 班 王龍 設(shè)計 刀具的選擇: 刀具的選擇主要取決于所采用的加工方法,工件材料,加工尺寸,精度和表面粗糙度的要求,生產(chǎn) 率要求和加工經(jīng)濟性等。應(yīng)盡量采用標(biāo)準(zhǔn)刀具,在大批量生產(chǎn)中應(yīng)采用搞生產(chǎn)率的復(fù)合刀具。 本道工序 采用材質(zhì)為鎢鈷類硬質(zhì)合金 YG8 的雙刃鏜刀具。 幾何 參數(shù) :前角 r=10176。,后角 a=5176。,主偏角ψ =45176。,副偏角ψ 1=8176。,副后腳 a1=5176。 刀具編號 公稱直徑 D/mm B/mm H/mm 1 35 12 2 35 12 鏜刀的實物圖與具體參數(shù) 量具的選擇 根據(jù)被測對象的性質(zhì)和特點選用內(nèi)徑百分表來測量。 公稱直徑 測量范圍 讀數(shù)值 測孔深度 50— 100 50— 100 ≤ 100 切削用量的確定 制定切削用量,就是要在已經(jīng)選擇好刀具材料幾何角度的基礎(chǔ)上,合理確定切削深度 t、進給量 S 和切削速度 V。粗加工時應(yīng)保證較高的金屬切除率和必要的刀具耐用度,故一般優(yōu)先選用盡可能大的切削深度,其次選擇較大的進給量,然后根據(jù)刀具的耐用度要求選擇合適的切削速度。 因此 查表 取粗鏜余量為 t=,進給量 S=,切削速度 V=50— 70m/min, 再計算速度具體值: V= (T 刀具耐用度 ,取 100; t 切削深度, s 進給量, HB 是 HT200 的硬度為 160—210,取 200) 帶入上式得 V=70m/min。 21 72085 班 王龍 設(shè)計 用公式計算鏜銷時切削力: 主切削力: kStCP PzYPzz ???? 其中查表得 CPz=95, YPz=, k= Pz=95= 吃刀抗力 : kStCP Pyy ???? 其中查表得 CPy=46,kvPy=1, Pyk? =1, Pyk? =, Pyk? =,vk =1, 冷k =,料k =1 Py=46= Kg 進給抗力 : kStCP Pxx ???? 其中 查表得 CPx=18, kvPx=1, Pxk? =1,?k =1, Pxk? =, vk =1, 冷k =,料k =1 Px=18= 機動時間的計算及單位時間定額 ???? sn iT L基本 ,其中 dvn ?? ?1000 ( i 為走刀次數(shù), s 為每轉(zhuǎn)進給量 mm/轉(zhuǎn), n 為每分鐘轉(zhuǎn)數(shù) 轉(zhuǎn) /min) 查表得 t= 時, L1=, L2=。 701 0 0 01 0 0 0 ????? dvn ? = r/min L=55++=59mm 59 ???基本T = 輔助T =(15~ 20%) 基本T =~ 技術(shù)服務(wù)T =(10~ 15%) 基本T =~ 組織服務(wù)T =(5~ 7) 基本T =~ 間歇T =(2~ 6%) 基本T =~ 準(zhǔn)備終結(jié)T =(3~ 5%) 基本T =~ 單件T = 基本T + 輔助T + 技術(shù)服務(wù)T + 組織服務(wù)T + 間歇T + 準(zhǔn)備終結(jié)T = 基本T +?iT =+(35~ 50)%=+= 22 72085 班 王龍 設(shè)計 夾緊機構(gòu)的設(shè)計 考慮到是流水線作業(yè) ,工件進出工作臺的方向為沿輸入軸軸線的方向,因此夾具不能與工件進出方向干涉,所以將夾具布置在輸出軸承孔端面的兩側(cè),并且夾 具打開后不會碰到軸承孔端面,同時要求夾具夾緊后不得與鏜套干涉,以防止夾具與鏜刀干涉。根據(jù)以上原則,來設(shè)計夾具。 結(jié)合夾具基體體積、氣缸長度等因素,本夾具采用 曲柄滑塊機構(gòu)和凸輪頂桿機構(gòu)串聯(lián) 的形式,具體結(jié)構(gòu)如下: 851 曲柄滑塊機構(gòu)簡圖 852 凸輪頂桿機構(gòu)簡圖 23 72085 班 王龍 設(shè)計 計算圖中機構(gòu)的自由度 圖中機構(gòu)(僅取左半部)共有 1 個原動機 4 個活動件, 5 個低副(包括 4 個轉(zhuǎn)動副和一個滑動副), 1 個 高副,因此圖中共有自由度 F=3178。 n 2178。 pl=3X4( 2X5+1) =1 所 以原動件數(shù)目與機構(gòu)的自由度的數(shù)目相等,本機構(gòu)有確定的運動。 夾緊力的計算 夾緊力大小對于確定夾緊裝置的結(jié)構(gòu)尺寸,保證夾緊可靠性等有很大影響。夾緊力過大易引起工件變形,影響加工精度。夾緊力過小則工件夾不緊,在加工過程中容易發(fā)生工件位移,從而破壞工件定位,也影響加工精度,甚至造成安全事故。由此可見夾緊力大小必須適當(dāng)。 計算夾緊力時,通常將夾具和工件看成一個剛性系統(tǒng),然后根據(jù)工件受切削力、夾緊力(大工件還應(yīng)考慮重力,運動的工件還需考慮慣性)后處于靜力平衡條件,求出理論夾緊力,為了安全起見再乘以安全系數(shù) K。 夾緊力與自重同向但與切削刀相垂直,此時切削力靠夾緊力所產(chǎn)生的摩擦力平衡。 切重夾夾 PkfPPfP ?????? 21 )( ( f1 為工件對壓板的摩擦系數(shù), f2 為工件對定位件的摩擦系數(shù), k 為安全系數(shù) ~ 2) 查表 f1=~ , f2=,安全系數(shù) 4321 kkkkk ???? =179。 179。 179。=≈ 所以 夾P = 由于設(shè)計的是 4 個壓板,所以每個壓板提供的平均夾緊力為 夾F = 夾P /4=600N 夾緊 氣缸的選擇 ① 11221 c o sc o s ?? lFlF ???? 夾 由余弦定理有: 1? =176。, 2? =176。, l1=, l2=,且 夾F =600N 所以 F1= 24 72085 班 王龍 設(shè)計 ② 1氣F = 氣F = 1氣F /? =3485N,其中取 ? = 所以 動P =3485N 參考《液壓傳動與氣壓傳動 (第三版 )》知: 推力做功時,氣缸的內(nèi)徑??pFD 動4? ( m) 其中 P 動 =3485N, p =, d=, η=,代入推力做功公式,得D== 計算氣缸的行程 861 凸輪輪廓尺寸 由幾何知識知,當(dāng)壓板旋轉(zhuǎn) 45 186。時, 豎直 推桿移動的距離為 25mm,凸輪橫向滑動 25mm. 根據(jù)據(jù)標(biāo)準(zhǔn)取缸徑為 63mm,行程 L 為 25mm 的特殊雙作用雙活塞氣缸,型號為 RQL6330M。 RQ L 63— 25M(型號代號意義: RQ:帶氣緩沖薄型氣缸; L:安裝形式為腳座式 。63:氣缸缸徑為 50mm; 25:氣缸的標(biāo)準(zhǔn)行程為 25; M:桿端外螺紋 ) 選型理由: RQ 系列氣缸設(shè)計成無緩沖套的新型氣緩沖機構(gòu),與帶緩沖套系列相比,氣缸的總長度基本 不變,但緩沖能力增加兩倍,且重復(fù)精確程度提高,適用做夾具動力源。 25 72085 班 王龍 設(shè)計 862 夾緊氣缸參數(shù) 雙銷聯(lián)動氣缸 的選擇 由于伸縮銷的伸縮運動只需要克服摩擦力,不承受其他負(fù)載,因此所需動力較小,選用 CJP系列的針形氣缸。 伸縮銷的行程為 12mm,結(jié)合該機構(gòu)根據(jù)幾何知識可以計算出所需氣缸的行程為 25mm。因此,選用 CJPT1030 型氣缸。 CJPT1030D(型號意義: CJP 針形汽缸代號; T:安裝形式為耳軸型; 10:缸徑為 10; 30:標(biāo)準(zhǔn)行程為 30; D:雙作用形式 ) 26 72085 班 王龍 設(shè)計 871 針形氣缸參數(shù) 氣壓控制回路設(shè)計 下圖為氣壓控制原理圖: 圖 865 氣壓控制回路 1 氣源, 2氣動三聯(lián)件, 3二位四通手動換向閥, 4兩個背靠背雙作用 氣缸, 5單作用針形氣缸, 6 二位二通手動換向閥, 8溢流閥 控制 原理說明: 當(dāng)工件到達本工位時,搬動二位二通手動換向閥( 6)手柄,使單作用針形氣缸( 6)伸出,從而使與其相連的限位銷伸出,限制工件的移動,然后搬動二位四通手動換向閥( 3)手柄,雙作用雙活塞 氣缸( 4)收縮,從而使夾緊機構(gòu)將工件夾緊。當(dāng)加工完后,搬動二位四通手動換向閥( 3)手柄,雙作用雙活塞氣缸( 4)伸出,從而使夾緊機構(gòu)將工件松開,然后搬動二位二通手動換向閥( 6)手柄,使單作用針形氣缸( 6)收縮,從而使與其相連的限位銷收縮,解除對工件的限27 72085 班 王龍 設(shè)計 制,使工件順利進入下一個工位。 定位方式的選擇 本工序采用如下圖所示的 “一面兩銷” 完全定位的方式 891 定位基準(zhǔn)的選擇 其中 兩定位銷 限制 X、 Y 方向的平動 及繞 Z 軸的轉(zhuǎn)動,定位平面 限制 繞 X、Y 方向的 轉(zhuǎn)動 , Z 方向的平動 。 一面兩銷的設(shè)計計算 8101 定位基準(zhǔn)的選擇 ① 確定兩定位銷中心矩尺寸 LX及其公差 Lx? LX=Lg, Lx? =(51 ~ 31 ) Lg? , Lg— 工件中心距, Lg? — 工作中心距公差 所以 LX=Lg=300mm, Lx? = 41 Lg? =51 179。 =(定位孔尺寸 17mm,公差 H7,定位孔中心距偏差 ) ② 確定圓定位銷直徑 d1及其公差 1d? 28 72085 班 王龍 設(shè)計 d1=D1=17, D1— 基準(zhǔn)孔最小直徑 1d? 按 g6 選取 , 1d? =,即尺寸為 ?? ③ 削邊銷寬度 b 和 B(《工藝人員手冊》表 923) b=4, B=15 ④ 削邊銷與基準(zhǔn)孔的最小配合間隙 2? 2? =21 )2(2Db LgLx ???? ?? =17 )0 0 5 1 (42 ???? = D2— 基準(zhǔn)孔最小直徑; 1? — 圓柱銷與基準(zhǔn)孔的配合間隙 ⑤ 削邊銷的直徑 d2 d2= D2- 2? =24- , 公差按 h6 選取,上偏差為 0,下偏差為 ,即尺寸為 ?? mm ⑥ 計算定位誤差 由于兩孔定位有旋轉(zhuǎn)角度誤差 ?? ,使加工尺寸產(chǎn)生定位誤差 ?1D 和 ?2D ,應(yīng)考慮較大值對加工尺寸的影響。兩個方向上的偏轉(zhuǎn)其值相同。因此,只對一個方向偏轉(zhuǎn)誤差進行計算。 LXX 2ta n m a x2m a x1 ??? ? = 3 0 02 )0 2 3 ()0 1 ( ? ??? = 由于 轉(zhuǎn)角誤差很小,不計工件左右端面的旋轉(zhuǎn)對定位誤差的影響,較大的定位誤差 ?1D 尚小于工件公差的三分之一 ,此方案可取。 29 72085 班 王龍 設(shè)計 伸縮
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