【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 解除貝雷桁架縱向和橫向約束 4）解除部分桁架間連接， 利用叉車、吊車等設(shè)備拆除桁架。 5）拆除立柱。 6）梁體 各外表面涂裝成橋。 西廣場(chǎng)安裝方案 西廣場(chǎng)鋼箱梁為一孔 45 米簡(jiǎn)支梁， 采用鋪設(shè)三條縱向軌道，梁段節(jié)段 重量最重 ，利用 350t 履帶吊（帶超起）直接吊裝到軌道支架上，縱向滑移到相應(yīng)位置，之后焊接成型。 安裝方法與東廣場(chǎng)基本相同，支架布置見 節(jié)西廣場(chǎng)支架方案平（立）面圖。 吊裝方案 及吊裝能力計(jì)算 東廣場(chǎng)吊裝方案及吊裝能力計(jì)算 根據(jù)分節(jié)方案中各節(jié)段重量統(tǒng)計(jì)表可知， 最重梁段重量為 噸 ,考慮吊 25 車吊勾等吊具重量 4 噸 ,其吊車荷重為 噸。為增大施工安全性 ,考慮風(fēng)載等因素 ,吊車荷重按照 《 履帶起重機(jī) 》（ GB／ T 145602020） 其動(dòng)載實(shí)驗(yàn) 要求 放大 ,暫按照 66噸進(jìn)行考量設(shè)計(jì) 。 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)地布置、梁段落點(diǎn)位置，使用中聯(lián)牌 QUY350 履帶起重機(jī)，選用其 SDB 工況 78 米主臂。 繪出吊裝現(xiàn)場(chǎng)布置圖如下： 注：為使表達(dá)示意清楚， 梁體北側(cè) 部分暫未顯示。 從上圖可以看出，吊車站位 中心距 既有廣場(chǎng)層結(jié)構(gòu)外側(cè) 米，距東站房南側(cè)附屬結(jié)構(gòu) 17 米位置，主要吊裝構(gòu)筑物的旋轉(zhuǎn)中心距吊車轉(zhuǎn)盤中心為 49m，梁段起升高度為 11 米。 查徐工 350履帶吊車性能表 SDB 工況 可知（ 78米主臂）50米旋轉(zhuǎn)半徑 吊裝重量為 67t。 滿足施工使用要求 。 26 附吊車性能表 徐工集團(tuán) QUY350SDB 超起 工況重型主臂起重性能表 （ 85t 轉(zhuǎn)臺(tái)平衡重 +30t 車身平衡重） 西廣場(chǎng)吊裝方案及吊裝能力計(jì)算 根據(jù)分節(jié)方案中各節(jié)段重量統(tǒng)計(jì)表可知，西廣場(chǎng) 單段重量最重為 ?？紤]吊車吊勾等吊具重量 4 噸 ,其吊車荷重為 噸。為增大施工安全性 ,考慮風(fēng)載等因素 ,吊車荷重按照 《 履帶起重機(jī) 》（ GB／ T 145602020） 其動(dòng)載實(shí)驗(yàn)要求放大 倍 ,暫按照 66噸進(jìn)行考量設(shè)計(jì)。 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)地布置、梁段落點(diǎn)位置、吊車自身尺寸，繪出吊裝現(xiàn)場(chǎng)布置圖 27 如下： 從上圖可以看出， 吊車站位中心距既有 廣場(chǎng)層結(jié)構(gòu)外側(cè) 米，距東站房南側(cè)附屬結(jié)構(gòu) 17 米位置，主要吊裝構(gòu)筑物的旋轉(zhuǎn)中心距吊車轉(zhuǎn)盤中心為 32m，梁段起升高度為 11 米。查徐工 350 履帶吊車性能表 SDB 工況可知（ 78米主臂）32米旋轉(zhuǎn)半徑吊裝重量為 107t。滿足施工使用要求。 吊裝帶及相應(yīng)吊環(huán)選用 根據(jù)梁段重量、梁段長(zhǎng)度及設(shè)備吊裝實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，決定梁段吊裝選用 4 根 10米長(zhǎng) 標(biāo)稱 30t吊裝帶和 4 個(gè) 標(biāo)稱 30t吊環(huán)。 已知東廣場(chǎng)梁段最長(zhǎng)為 米 ，梁段最寬為 米 ,單節(jié)段最重為 噸，從下圖（吊點(diǎn)示意圖）， 28 可知吊鉤與梁面距離為 米，則可計(jì)算得到吊裝帶與梁面夾角為α==57176。 ,繪出力分解圖形， 按照 4根吊裝帶受力均勻考慮， 可知單根吊裝帶需承擔(dān)力為 N=F/SINα =176。 = 噸。 因梁段中心可能與吊裝點(diǎn)中心存在不重合的情況，現(xiàn)假設(shè)梁段重量全部由其中兩根承擔(dān)，計(jì)算如下： 可知吊鉤與梁面距離為 米，則可計(jì)算得到吊裝帶與梁面夾角為α==80176。 ,繪出力分解圖形，按照 2根吊裝帶受力均勻考慮，可知單根吊裝帶需承擔(dān)力為 N=F/SINα =176。 = 噸。 因成品吊裝帶自身已考慮 6 倍安全系數(shù) ,故 30噸吊裝帶能夠滿足施工使用要求。 29 從計(jì)算結(jié)果可知， 4 根 10 米長(zhǎng)標(biāo)稱 30噸吊裝帶和 4個(gè)標(biāo)稱 30t 吊環(huán)可以滿足吊裝要求。 西廣場(chǎng)吊裝帶和吊環(huán)選擇與東廣場(chǎng)相同，不再?gòu)?fù)述。 吊耳選用 從上小節(jié)計(jì)算中可知，吊裝帶最大拉力 (實(shí)際不可能達(dá)到的 )為 ，該力將通過(guò)吊耳傳遞到箱梁上，即吊耳可承受作用力大于 。 參考 HG／ T215742020 《 化工設(shè)備吊耳及工程技術(shù)要求 》，選用單個(gè)吊耳可承受 30t的吊耳型號(hào) HG／ T215742020 吊耳 AP30。吊耳具體制作按照標(biāo)準(zhǔn)給定形式尺寸及材料進(jìn)行制作。 吊機(jī)施工場(chǎng)地承載力驗(yàn)證 根據(jù) 節(jié)可知 ,吊車選用 QUY350SDB 工況 (78 米主臂 ,配重 200t),按照規(guī)范計(jì)算當(dāng)量載荷 ,其各部位重量如下 : 序號(hào) 部位名稱 重量 (t) 1 車身自重 310 2 主臂 18 3 超起桅桿 14 4 吊勾 (含其它吊具 ) 4 5 車身壓重 30 30 6 后配重 85 7 超起配重 200 8 貨物重量 60(暫按計(jì)算 ) 9 合計(jì) 721 經(jīng)吊裝公司現(xiàn)場(chǎng)實(shí)地踏勘 ,決定 現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行分層壓實(shí)并填筑山皮土。填筑高度暫按 600mm 高山皮土 +150mm 硬渣石 ， 并用壓路機(jī)分層（振動(dòng)力不小于 30t 級(jí)）往返多次壓實(shí) 。填筑完畢后使用 4 塊 3 米 *6 米履帶專用墊板放在履帶下。因整個(gè)工期內(nèi)吊車不需前后移動(dòng)，不需考慮墊板在履帶作用下的不均勻承壓?jiǎn)栴}。因此履帶吊對(duì)地基承壓面積為 A=4*3*6=72m2。 平均接地地壓 P=721*。 上層回填部分經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)分層壓實(shí)并填筑山皮土，完全可以達(dá)到 履帶吊車 接地地壓的要求。 施工時(shí)開挖到一定標(biāo)高， 邀請(qǐng)具有相應(yīng)資質(zhì)單位 對(duì) 地槽地基承載力進(jìn)行觸探，直到地基承載力滿足大于 120 kpa，之后采用 現(xiàn)場(chǎng)分層壓實(shí)并填筑山皮土，最終達(dá)到超出地面標(biāo)高要求。 針對(duì)臨近構(gòu)筑物，繪制剖面圖如下： 根據(jù)市政廣場(chǎng)設(shè)計(jì)單位要求，吊車與既有構(gòu)筑物安全距離為 8 米，當(dāng)前設(shè)置滿足其要求。 31 、 支架拆除方案 考慮到當(dāng)前廣場(chǎng)層結(jié)構(gòu)承受施工荷載有限等因素，減小因支架拆除順序造成的支架對(duì)廣場(chǎng)層壓力短時(shí)過(guò)大的影響，結(jié)合本公司實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，采用安裝液壓整體頂升 千斤頂 將整聯(lián)鋼梁頂起脫離下面支架支撐結(jié)構(gòu)，之后割除短支撐鋼管，最后將 千斤頂 卸載，完成支架拆除。 墩頂 節(jié)點(diǎn)加強(qiáng)設(shè)計(jì)： 中墩支座兩側(cè)各設(shè) 1個(gè) 120t 液壓油頂，邊墩支座兩側(cè)各設(shè) 1個(gè) 80t 液壓油頂。 整個(gè)頂升過(guò)程中涉及液壓油頂對(duì)鋼梁作用力及對(duì)混凝土柱作用力。 考慮到液壓油頂將上作用點(diǎn)作用到梁體的支座 橫橋向橫隔板 附近， 并加設(shè)鋼墊板 擴(kuò)大受力分擔(dān)面積。 考慮到液壓油頂對(duì)混凝土柱作用力。因混凝土柱本身即將承受鋼梁相應(yīng)受力，其本身承受載荷沒(méi)有問(wèn)題。在混凝土柱頂面 設(shè) 鋼墊塊 使作用力受力均勻。 墩柱 墩頂局部承壓強(qiáng)度復(fù)核 柱頂局部承壓計(jì)算 簡(jiǎn) 圖如下： 高架墩柱柱頂配筋如下圖： 32 豎向局部受力 1200KN， 利用 墩帽 防裂 鋼筋 。 1)局部承壓區(qū)的承載力計(jì)算 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 JTG D62 2020 的 條知，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算： γ0Fld = 1200=1320KN≤ =1 （ 180+2180 ） （ 180+260 ）=8994KN β ＝ sqrt(Ab/Al)= sqrt( (180+2180 ） (180+260 ） /(180180)) = sqrt(5)= 式中 Fld —— 局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，取 1200KN； fcd —— C40混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 ； ηs —— 混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C50 及以下，取 ηs＝ ；混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C50~C80 取 ηs ＝ ~，中間按直線插入取值； β —— 混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)； Ab —— 局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積，可按 下 圖確定； 33 Aln、 Al —— 混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)， Aln 為扣除孔洞后的面積， Al 為不扣除孔洞的面積。當(dāng)受壓面設(shè)有 鋼墊板時(shí)，局部受壓面積應(yīng)計(jì)入在墊板中按 45176。 剛性角擴(kuò)大的面積； 2)局部承壓區(qū)的抗裂性計(jì)算 )45( 1 gj AARN ?? ? ?? ??1V ≤ 10 Nj—— 局部承壓時(shí)的縱向力 (kN)； Rl—— 混疑土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 (MPa)； V—— 與鋼墊板形式及構(gòu)件相對(duì)尺寸有關(guān)的系數(shù)，對(duì)方、圓形墊板軸心局部承壓，取 V＝ 2； λ —— 局部承壓板垂直于計(jì)算截面方向的邊長(zhǎng)與間接鋼筋深度 (圖 l、 2 所的 H)之比； A—— 局部承壓區(qū)段沿荷載軸線切割的計(jì)算截面積 (其高度等于間接鋼筋配置深度 H)； Ag—— 通過(guò)計(jì)算截面 A的間接鋼筋截面面積 (cm2)。 α =2/（ 118/36） =4≤ 10 Nj=*4*（ 30*36*+45*） =1246KN1200KN .滿足。 可見墩頂原設(shè)計(jì)中的抗裂鋼筋能夠滿足千斤頂?shù)木植砍袎鹤饔谩? 支架拆除順序圖 具體拆除步驟見下圖。 34 第一步：組裝焊接已完鋼梁 第二步：安裝液壓油頂 35 第三步：整體提升鋼梁，使梁體脫離支架短支撐 第四步：割除支架短支撐 36 第五步：均勻整體卸載，使墩頂受力 第六步：采用小型機(jī)械輔助，按照由上及下的順序拆除剩余支架 37 支架拆除技術(shù)要求 1)因梁體墩柱上千斤頂可承受壓力略大于作用到該部分的結(jié)構(gòu)重量，整體提升時(shí)考慮由東向西，每 （縱向） 軸墩柱上的 8 個(gè)千斤頂同時(shí)提升，每循環(huán)（ 4軸）頂升高度限定 5mm，直到梁體整體脫離短支撐。 2)支架拆除時(shí)需確保 吊車施工荷載不得對(duì)未完假設(shè)鋼梁產(chǎn)生。 3）支架拆除作業(yè) 前 要取得監(jiān)理同意并見證 。 4）支架拆除要秉承由外向內(nèi)，由上及下的順序。防止支架坍塌。 支架拆除區(qū)域設(shè)置防護(hù)欄桿，無(wú)關(guān)人員不得進(jìn)入。 、 廣場(chǎng)層施工監(jiān)測(cè)方案 監(jiān)測(cè)內(nèi)容 根據(jù)結(jié)構(gòu)施工的實(shí)際情況和特點(diǎn)以及結(jié)構(gòu)在各種荷載作用下的易損性分析，結(jié)合業(yè)主、設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)理各單位提出的監(jiān)測(cè)要求，我們擬對(duì)東廣場(chǎng)高架橋投影區(qū)域內(nèi)的廣場(chǎng)層結(jié)構(gòu) 529軸與 1U1R 軸范圍的結(jié)構(gòu)梁、板、柱進(jìn)行監(jiān)測(cè)。 監(jiān)測(cè)項(xiàng)目主要包括廣場(chǎng)層梁、板、柱等結(jié)構(gòu)構(gòu)件的受力狀態(tài)、變形及裂縫監(jiān)測(cè)。具體監(jiān)測(cè)項(xiàng)目如下： （ 1） 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的受力狀態(tài)監(jiān)測(cè) 1）梁、板、柱關(guān)鍵截面的混凝土應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)。地下結(jié)構(gòu)廣場(chǎng)層上，起初有起重設(shè)備進(jìn)行行走和吊裝作業(yè)，對(duì)于廣場(chǎng)層結(jié)構(gòu)，應(yīng)力復(fù)雜且變化較大；由于鋼箱梁段在支架滑道結(jié)構(gòu)上牽引滑移作業(yè)以及鋼箱梁段逐段焊接拼裝，在自重和上部荷載的作用下將對(duì)其產(chǎn)生明顯的撓度和應(yīng)變。對(duì)于上述結(jié)構(gòu)構(gòu)件的關(guān)鍵截面，需要掌握混凝土的受力情況，進(jìn)而了解結(jié)構(gòu)構(gòu)件的工作狀態(tài)，因此也是本次施工監(jiān)測(cè)的重點(diǎn)部位。 2）施工拆架應(yīng)變監(jiān)測(cè)。在鋼箱梁成橋之前，施工階段所有的荷載都是由支架滑道承擔(dān)并作用在廣場(chǎng)層上，隨著鋼箱梁焊接拼裝，形成體系轉(zhuǎn)換，其自重以及施工荷載 逐漸由橋墩和支架滑道共同承擔(dān)。而在鋼箱梁頂升，拆除支架階段， 38 應(yīng)對(duì)廣場(chǎng)層結(jié)構(gòu)的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，觀察其應(yīng)力應(yīng)變的變化規(guī)律。通過(guò)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)， 有效預(yù)警危險(xiǎn)狀態(tài) ，能夠保證拆除工作的安全進(jìn)行。 （ 2） 施工階段結(jié)構(gòu)的變形監(jiān)測(cè) 鋼箱梁的施工階段及支架拆除階段，監(jiān)測(cè)廣場(chǎng)層混凝土構(gòu)件變形，監(jiān)測(cè)施工過(guò)程中 鋼箱梁段逐段拼裝焊接施工對(duì)廣場(chǎng)層結(jié)構(gòu) 關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的變形 影響 ；監(jiān)測(cè)混凝土構(gòu)件應(yīng)力、結(jié)構(gòu)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的變形滿足應(yīng)控制要求。 （ 3） 施工階段結(jié)構(gòu)的裂縫監(jiān)測(cè) 鋼箱梁施工過(guò)程中，廣場(chǎng)層受力復(fù)雜，變化較大， 可能出現(xiàn) 裂縫。 對(duì)于因東廣場(chǎng)高架橋施工引 起的結(jié)構(gòu)裂縫，因有效的采取監(jiān)測(cè)措施，避免因裂縫 的存在影響結(jié)構(gòu)的抗?jié)B性能，導(dǎo)致水分及有害物質(zhì)滲入，誘發(fā)鋼筋銹蝕或加速混凝土的自然老化，從而損害工程結(jié)構(gòu)的承載能力，對(duì)安全性產(chǎn)生影響。 按高架橋施工與使用過(guò)程分段劃分為 9 個(gè)監(jiān)測(cè)階段： ① 初始施工階段傳感器埋設(shè)（ 2020 年 3 月 1 日 ~2020 年 3 月 15 日）； ② 廣場(chǎng)層無(wú)施工荷載階段施工監(jiān)測(cè)（ 2020 年 3月 16日 ~2020 年 3月 20日）； ③ 起重機(jī)械 作業(yè)階段局部施工監(jiān)測(cè)（ 2020 年 3月 21日 ~2020 年 5月 25日）； ④ 支架滑道完成后階段施工監(jiān)測(cè)（ 2020 年 5 月 26日 ~2020 年 5 月 30 日）； ⑤ 鋼箱梁牽引滑移階段施工監(jiān)測(cè)（ 2020 年 6 月 1 日 ~2020 年 10 月 27 日）； ⑥ 千金頂頂升落梁階段施工監(jiān)測(cè)（ 2020 年 7 月 22 日 ~2020 年 11 月 25日）； ⑦ 支架架拆除階段施工監(jiān)測(cè)（與千斤頂頂升落梁階段同步）； ⑧ 成橋階段竣工監(jiān)測(cè)（ 2020 年 11 月 25 日 ~2020 年 12 月 5 日）； ⑨ 正常使用階段（ 2020 年 1月）。 本次施工監(jiān)測(cè)的主 要工作： ① 在各監(jiān)測(cè)階段，完成方案中提及的各項(xiàng)監(jiān)測(cè)任務(wù)：廣場(chǎng)層各結(jié)構(gòu)的變形、各關(guān)鍵截面應(yīng)力（應(yīng)變）、結(jié)構(gòu)裂縫等進(jìn)行跟蹤監(jiān)測(cè)。 39 ② 與理論計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，如發(fā)現(xiàn)截面應(yīng)力（應(yīng)變）和撓度變形出現(xiàn)異常時(shí)，及時(shí)上報(bào)監(jiān)控領(lǐng)導(dǎo)小組，協(xié)助分析原因。 ③ 協(xié)助施工單位合理進(jìn)行鋼箱梁施工以及支架拆除工作。 ④