低壓一級內(nèi)環(huán)車削的工藝改進畢業(yè)設(shè)計論文(編輯修改稿)
2025-06-26 16:28 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 0 ? 較薄，而粗車時留給精車的長度余量較大，雖然經(jīng)過反復(fù)吃刀，仍然產(chǎn)生了較大的切削應(yīng)力變形，再加上 60 工序支靠面有 的變形，所以在自由狀態(tài)下造成如下后果： ? 的壁厚尺寸局部嚴(yán)重超差；長度尺寸177。 ， 177。 局部超差；小外圓Φ 0 ? 的尺寸只能取平均值；大外圓Φ 0 ? 的尺寸取平均值局部超差。 工藝調(diào)整說明 針對以上幾個方面的原因分析；在 保持原 60 工序和 70 工序加工內(nèi)容不變的情況下，作出相應(yīng)改進。 夾具改進 把 60 工序和 70 工序的精車工序的夾具由原來的兩套拼裝夾具合并成一套專用夾具， 設(shè)計兩套壓板， 夾具設(shè)計以工件 的 Φ 0 ? 內(nèi)孔為定位 ， 左端面為支靠面夾具外圓直徑應(yīng)小于Φ 。 第 14 頁 2020626 第 14 頁 共 30 頁 60 工序裝夾示意圖 圖四 第 15 頁 2020626 第 15 頁 共 30 頁 70 工序裝夾示意圖 圖五 第 16 頁 2020626 第 16 頁 共 30 頁 在加工 60 工序時，由 6 點支靠改成全面支靠，支靠面經(jīng)過磨削后達到平面度要求，壓緊面和定位面不動，壓板壓緊時用力均勻。在加工時，把內(nèi)型面分粗；精車， 嚴(yán)格按順序加工，先加工遠(yuǎn)端面，精車時先加工大內(nèi)孔到尺寸，車內(nèi)錐面時注意刀具的鋒利，最后加工 177。 的尺寸。加工內(nèi)孔尺寸Φ? 。長度尺寸 177。 分別加工到Φ ? 、Φ? ,177。 將177。 的尺寸盡量加工到 0 ? 左右，因為在壓緊狀態(tài)下此零件的變形還是較小，后面增加一道鉗工研磨工序，主要是研磨零件的支靠面，在保證 零件壁厚不小于 177。 的情況下，要求零件的平面度在 以內(nèi)。 在加工 70 工序時作如下調(diào)整： 參照 60 工序全面支靠的專用夾具，在壓緊面上也作一個全面壓緊的專用壓板，加工時，首先把尺寸 177。 ， 177。 粗車留余量 177。 留余量 , Φ 0 ? Φ 0 ? 留余量 , 0 ? 先加工到 ， 177。 先加工到 就可以了。 精車時先加工 60 工序的尺寸因此時余量較少，刀具要求一定要鋒利先加工好大內(nèi)孔尺寸Φ ? 長度尺寸 177。 接好 177。 的圓弧，再加工Φ? 尺寸，接著加工 177。 接好 177。 的圓弧，這樣加工完后不要卸下工件，接著加工 70 工序的尺寸，安裝時先按 70 工序的要求安裝好，再拆60 工序的壓緊壓板。加工時先加工長度尺寸 177。 0. 1 到上差， 177。 盡量到上差， 100 到尺寸， 177。 到尺寸， 177。 也盡量到下差，加工壁厚 0 ? 時要特別注意零件的變形量，進刀時盡量控制進刀量的大小，加工完一刀后及時測量，確定零件變形量的大小。在加工尺寸 177。 時，因為是支 第 17 頁 2020626 第 17 頁 共 30 頁 靠面，在加工過程中可以直接加工到尺寸，在接槽內(nèi)兩個 R1177。 時要特別注意保持刀具鋒利，盡量控制刀尖圓弧盡可能的小一些，以免圓弧接出來后槽內(nèi)右端面尺寸 177。 往外倒，這樣加工完后還要修尺寸 177。 ， 177。 到尺寸。最后加工外圓尺寸Φ 0 ? ，Φ 0 ? 由于其它尺寸都已經(jīng)加工好，零件很薄，所以在加工零件時，要考慮到零件的變形較大，形位公差非常?。ㄍS度 在機床上檢測）為確保零件的尺寸和形位公差合格，就一定要有小的進給量和較鋒利的刀具。 五、 經(jīng)過對以上工藝的過程調(diào)整和改進，以后幾批零件的加工的質(zhì)量檢測，達到如下效果： 原夾具經(jīng)過重新申請后，其夾具的裝夾定位方式已符合工藝要求。解決了因夾具裝夾時引起的零件變形。 有效地解決了改進前遺留的質(zhì)量問題，如壁厚 0 ? 和外圓關(guān)鍵尺寸Φ0 ? 和Φ 0 ? 以及同軸度 等技術(shù)條件都能達到圖紙要求，使零件合格交付率達百分之九十五以上。 精車分粗、精車削，使刀具磨損減小。 六、 根據(jù)零件材料性能、差別及其特征，加工時還要采取以下措施： 1 ． 2 熱處理改善高溫合金可切削性 高溫合金的可切削性很差， 切削刀具表面上不 斷增加的接觸溫度 ， 促使流出的切屑與刀具前面發(fā) 生粘附、 粘結(jié)， 限制了硬質(zhì)合金刀具 的應(yīng)用， 特別在 斷續(xù)切削的情況下， 很難使用。所以， 通常采用高速 鋼刀具?？墒?， 將高速鋼和高溫合金的物理一機械 性能聯(lián)系起來， 就不能采用超過 3 8 m ／ mi n 的切削 速度 ， 而且刀具的耐用度依然不高。 第 18 頁 2020626 第 18 頁 共 30 頁 由此看來， 尋求改善高溫合金的可切削性的方 法是非常迫切的， 這種方法借助于特殊熱處理來改 變合金的組織。 同一種合金因組織狀態(tài)不同往往引起可切削性 的變化很大。對于含碳化物相的奧氏體相合金， 淬火會使可削性顯著惡化， 而且合金中碳含量愈多， 惡化愈甚。在淬火中， 奧氏體被碳合金化 ， 切削時將析 出亞顯微相， 使切削加工時塑性變形的阻力增大， 所 以主要的切削加工應(yīng)在熱處理前進行。對于含金屬 間化合物相的合金則恰好相反， 淬火能改善合金的 可切削性， 第二相 ( 金屬間化合物 ) 愈彌散， 可切削性 愈惡化。 為了使高溫合金獲得可切削性最好的組織， 可 進行特殊 ( 補充 ) 熱處理。例如鎳基高溫合金 G H 3 3 在 1 0 2 0 ( 3 時加熱 8 小時淬火， 在空氣中冷卻， 再在 9 2 0 ~ C 下作 1 6 小時時效處理， 在空氣中冷卻。 經(jīng)過特殊熱處理后合金組織相 當(dāng) 于已軟化狀態(tài)， 強化相的百分含量較小， 并且在這 樣的特殊熱處理后 ， 強化相更加凝聚， 均勻地分布在 固熔體的小晶粒內(nèi)和晶界上， 晶粒也細(xì)化， 因此可切 削性得到了顯著的改善， 刀具耐用度提高。 在加工零件時， 選擇合理的切削用量從而 避免零件表面產(chǎn)生加工硬化； 用 Y G 8 車刀對高溫合金 G H 3 3 車削時的切削用 量 。 ( 1 ) 切削速度 從圖 5 可看出， 切削速度 V=2
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