【正文】 跨徑方向的變化。 蘭州交通大學博文學院畢業(yè)設計（論文） 20 圖 變化點截面可變作用效應的計算圖式 可變作用（汽車）標準效應 ? mkNmkNM?????????????????????)()( ? kNkNV??????????????????? ）（汽 可變作用（汽車 ）沖擊效應 mkNmkNM ?????? 1 63 1 6 1 0 0 0M ?汽 kNVV 1 6 1 3 3 ???? ?汽 4）計算支點截面的最大剪力： 支點截面可變作用效應的計算圖式見圖 。采用夾片式群錨， 70? 金屬波紋管成孔 。 2）鋼束各控制點位置的確定 以 N3 號束為例，其彎起布置如下圖 所示。按下式計算 ic ： 20( ) ta ni i k bc x x L ?? ? ? 4） 鋼束平彎段的位置及平彎角 蘭州交通大學博文學院畢業(yè)設計（論文） 28 N N N3 三束 預應力鋼絞線 在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現鋼束的這種布筋方式， N N3 在主梁肋板中必須從兩側平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預應力管道， N N3 在梁中 的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖 所示。在梁底布置成一排，其間距為 75mm，鋼筋重心到底邊的距離為 sa ＝ 45mm,如下圖 所示。 2 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現澆 400mm 濕接縫 預應力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預應力鋼筋能夠參與截面受力。 蘭州交通大學博文學院畢業(yè)設計（論文） 32 同理，可求得其它受力階段控制截面幾何特性如下表 所示。 m 跨 中截面正截面承載力滿足要求。非預應力構造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。平彎角度為 H? ＝ 2 ＝ 176。 各束預應力鋼筋的反摩阻影響長度列表計算于下表 中。將各控制截面 2()xl??? 的計算列于下表中。 其中 12()p c o n l l pNA? ? ?? ? ?＝（ 1395－ － ） 2369＝ M P aIeNAN ppppc 923332??????????? 所以 M P ammpcEpl 132 14 ???????? ??? （ 4）鋼筋松弛引 起的預應力損失（ 5l? ） 對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失按下式計算，即： 5 ( 0 .5 2 0 .2 6 )pel pepkf?? ? ? ?? ? ? ? ? 式中 ? — 張拉系數，采用超張拉，取 ? =； ? — 鋼筋松弛系數，對于低松弛鋼絞線，取 ? =； pe? — 傳力錨固時的鋼筋應力， 421 lllc o npe ????? ???? ，這里仍采用 l/4 截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有： 421 lllc o npe ????? ???? == 所以 M P al ) ( ???????? （ 5）混凝土收縮、徐變引起的損失（ 6l? ） 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按下式計算，即： 蘭州交通大學博文學院畢業(yè)設計（論文） 42 006 0. 9 [ ( , ) ( , ) ]() 1 15p c s u E P pc ulupsE t t t tt ? ? ? ?? ???? ? 式中 ),( 0ttucs? 、 ),( 0ttu? — 加載齡期為 0t 時混凝土收縮應變終極值和徐變系數終極值； 0t — 加載齡期，即達到設計強度為 90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有： lg 28ck ck tff? ，則可得 0t? 20d； 對于二期恒載 2G 的 加載齡 0t? ，假定為 0t? =90d； 該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為 75%，其構件理論厚度為： ???uA c 由此可查表并插值得相應的徐變系數終極值為： )20,(, 0 ?? uu ttt ?? ）（ 、 )90,( ?ut? ； 混凝土收縮應變終極值為 )20,( ???ucs t? pc? 為傳力錨固時在跨中和 l/4截面的全部受力鋼筋（包括預應力鋼筋和縱向非預應力受力鋼筋，為簡化計算不計構造鋼筋影響）截面重心處，由 IpN 、 1GM 、 2GM 所引起的混凝土正應力的平均值。在預加力和自重作用下的截面邊緣混凝土 的法向壓應力應符合要求。 （ 3）支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應力驗算，其方法與此相同，但應注意計算圖式、預加應力和截面幾何特征等的變化情況。 2）變化點截面正應力驗算 此時有 mkNM G ?? 1 0 5 8 .4 81 ， mkNM G ?? ， mkNM G ?? ，II II 6p p p l sN A A??? ? ?＝ 2369－ ＝ 103 N， slppsnbslpnbpppn AA ayAayAe66 )()( ?? ?? ?? ??????? 2 6 3 6 1 4 5 )( 2 6 3 6 1 4 5 ??? ??????? = 變化點截面混凝土上邊緣壓應力計算值為： I I I I 2 21 2 100()p p p n G QGGcun n u n u u uN N e M MMMA W W W W? ??? ? ? ? ?? 8686868333 7 3 101 0 5 8 . 4 8100 7 3 5 1 5 1 2 ?????????? ?????? =+++ = ckf =? = 持久狀況下變化點截面混凝土正應力驗算滿足要求。 1）截面面積矩計算 如下圖 所示， 其中計算點分別取上梗肋 aa 處、第三階段截面重心軸 00xx? 處及下梗肋 bb處。 （ 2）持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算 由二期恒載及活載作用產生的預應力鋼筋 截面重心處的混凝土應力為 M P aWMWM opGopGkt 8 68 622/ 21 ???????????? 所以鋼束應力為 59 ????? ? ktEpp ???? = pkf =? 1860=1209MPa 所以持久力狀況下預應力鋼筋的拉應力驗算滿足要求。應力計算的作用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數。 m。計算 IpN 和 1GM 引起的應力時采用第一階段截面特性，計算 2GM 引起的應力時采用第三階段截面特性。對于簡支梁可取 l/4 截面進行計算，并以其計算結果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。 表 變化點截面摩擦應力損失 1l? 計算 鋼束編號 ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 4 03 8 8 1395 9 N2 8 96 1 9 1395 1 N3 8 96 6 0 1395 1 平 均 值 表 L/4 截面摩擦應力損失 1l? 計算 鋼束編號 ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 0 0 0 3 37 1395 9 N2 8 1395 蘭州交通大學博文學院畢業(yè)設計（論文） 38 6 9 6 49 3 N3 8 6 9 1 55 1395 2 平 均 值 表 支點截面摩擦應力損失 1l? 計算 鋼束編號 ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 0 0 0 8 7 1395 N2 0 0 0 1 15 5 1395 N3 0 0 0 6 4 1395 平 均 值 各截面摩擦應力損失值 1l? 的平均值的計算結果，列于下表： 蘭州交通大學博文學院畢業(yè)設計（論文） 39 表 各 設計控制截面 1l? 平均值 截面 跨中截面 L/4 截面 變化點截面 支點截面 1l? 平均值（ MPa） 表 反摩阻影響長度計算 鋼束編號 0 con??? （ MPa） 1l? （ MPa） 01ll? ? ???（ MPa） l(mm) 0()dll? ? ?? ? ?（ MPa/mm） fl（ mm） N1 1395 9788 10634 N2 1395 9871 9172 N3 1395 9906 9189 所以距張拉端為 x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預應 力損失 2()xl??? 按式下式計算，即 2() fxl flxl? ? ? ?? ? ? 式中的 ?? 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失， 2 dfl??? ? ? ?？缰薪孛娓麂撌Σ翍p失值 1l? 見下表 ： （ 2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失（ 2l? ） 計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失，后張法曲線布筋的構件應考慮錨固后反摩阻的影響。 （六） 鋼束預應力損失估算 1 預應力鋼筋張拉（錨下）控制應力 con? 按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 apkc o n MPf ????? 2 鋼束應力損失 （ 1）預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失 1l? ]1[ )(c o n1 kxl e ???? ???? 對于跨中截面： x＝ l/2+d； d— 為錨固點到支點中線的水平距離 ； ? 、 k — 分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數，采用預埋金屬波 紋管成型時，查表得： ? =， k =； ? — 從張拉端到跨中截面間，管道平面轉過的角度，這里 N1 只有豎彎，其角度為01 ?? ?N ＝ 8176。 首先，根據公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即 bhf td??? ≤ dV0? ≤ 0, bhf kcu?? 式中， dV — 驗算截面處剪力組合設計值， dV ＝ ； kcuf, — 混凝土強度等級， ,cukf ＝ 40MPa； b — 腹板厚度， b=200mm； 0h — 相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為： 蘭州交通大學博文學院畢業(yè)設計（論文） 34 mmAfAf aAfaAfa ssdppd sssdpppd ???? ????????? 所以 0h＝ 1300－ ＝ ； 2?為預應力提高系數 ， 2?＝ ；代入上式得 dV0? ＝ ＝ dtd VkNbhf 03023 ?? ?????????? ?? dkcu VkNbhf 030,3 ????????? ?? 計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。 （ 1）求受壓 區(qū)高度 x 先按第一類 T形截面梁，略去構造鋼筋影響，由下式計算混凝土受壓區(qū)高度 x，即 表 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總 受力階段 計算截面 A （ mm2） yu （ mm） yb （ mm） ep= ybap （ mm） I（ mm4） W （ mm3） uuW I y? bbW I y? ppW I e? 階段1：孔道壓漿前 跨中截面 1 03 10 9 10 8 10 8 10 8 變化點截面 10