【正文】 換算平均厚度： cmt 202 ? 則： 翼緣板 ： 7 2 ???bt 得 311?c 腹板 : 2 2 )( ???bt ,得 ?c 馬蹄 ： 62 ??bt 得 ?c 故 ： 333 ?????????TI = 4m 2）計算抗彎修正系數(shù) ?： 由表可知， n=5 時， ?=，并取 G=，代入式得： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 13 ? ? )25 ( 1)(11232????? ??????? ?EEBlEIGI T?? （ 3）計算橫向影響線豎標(biāo)值 ? ? ? ? ? ? 22222251 242322212 402220222 maaaaaani i ????????????????? 對于 1號梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標(biāo)值為 22139。11 ?????? ?iaan ?? 1 6 8 2 25139。15 ?????? ?iaaan ?? 對于 2號梁考慮抗扭修正后橫向影響線豎標(biāo)值為 3 8 4 249 2 21239。21 ??????? ?iaaan ?? 0 1 5 249 2 25239。25 ??????? ?iaaan ?? 設(shè)影響線零點距 2號梁軸線距離為 x,則 0 1 5 232 9 2 ??? xx x= 對于 3號梁考慮抗 扭修正后橫向影響線豎標(biāo)值為 21339。31 ?????? ? iaaan ?? 25339。35 ?????? ? iaaan ?? 計算荷載橫向分布系數(shù) 1,2,3 號梁的橫向影響線布載如圖 所示 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 14 圖 橫向影響線布載 1 號梁 ： 二車道 )(211 ??????cqm 2 號梁： 三車道 )( ?????????cqm 二車道 )(212 ??????cqm 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 15 3 號梁 三車道 )(3 ?????????cqm 二車道 ? ? ???icqm 支點截面的荷載橫向分布系數(shù) 0m （杠桿原理法），如圖 圖 支點截面的荷載橫向分布 1 號梁 )(21 ????oqm 2 號梁 ?oqm 3 號梁 ?oqm 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 由計算可得， 1 號梁跨中二車道橫向分布系數(shù)最大，因此在內(nèi)力計算時，取?cqm ， ?oqm （ 4）車道荷載的取值 公路 —— Ⅰ級車道荷載的均布荷載標(biāo)準值 kq 和集中荷載標(biāo)準值 kp分別為 mkNqk /? 計算彎矩時 ， kNkNp k 238180)(550 180360 ??????? ?????? 計算剪力時 ， kNkNp k 8 3 8 ??? 其中，集中荷載標(biāo)準值：計算跨徑小于 5m時， kNpk 180? ，計算跨徑大于 50m 時，kNpk 360? 。 （ 5）計算可變作用效應(yīng) 在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點處橫向分布系數(shù)取 0m，從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從 0m 直線過渡到 cm ，其余梁段均取 cm，在計算跨中截面，變化點截面，四分點截面和支點截面時，均考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨徑方向的變化。 1）計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力，計 算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，如圖 所示。 可變效應(yīng)為 ： 不計沖擊 )( ypqms kk ?? ? 沖擊效應(yīng) )( ypqms kk ?? ?? 式中 s—— 所求截面汽車標(biāo)準荷載的彎矩或剪力； kq —— 車道均布荷載標(biāo)準值 kp —— 車道集中荷載標(biāo)準值 ? —— 影響線上同號區(qū)段的面積 y —— 影響線上最大豎坐標(biāo)值 可變作用（汽車）標(biāo)準效應(yīng) 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 17 圖 跨中截面可變作用效應(yīng)計算圖式（ mm） 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 18 mkNM??????????????????2. ）（汽? kNkNV2..?????????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) mkNmkNM ?????? 1 6 1 1 2 8M ?汽 kNVV 1 6 1 1 4 ???? ?汽 2）計算四分點截面的最大彎矩和最大剪力： 四分點可變作用效應(yīng)的計算圖式見圖 。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 圖 可變作用 （汽車）標(biāo)準效應(yīng) ? mkNmkNM?????????????????????)()( ? kNkNV 8 8 56 8 5 1 1 8 5 8 5 ??????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) mkNmkNM ?????? ?汽 kNVV 1 6 1 8 5 ???? ?汽 3）計算變化點截面的最大彎矩和最大剪力： 變化點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式見圖 。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 圖 變化點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式 可變作用（汽車）標(biāo)準效應(yīng) ? mkNmkNM?????????????????????)()( ? kNkNV??????????????????? ）（汽 可變作用（汽車 ）沖擊效應(yīng) mkNmkNM ?????? 1 63 1 6 1 0 0 0M ?汽 kNVV 1 6 1 3 3 ???? ?汽 4）計算支點截面的最大剪力： 支點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式見圖 。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 圖 支點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式 可變作用（汽車）標(biāo)準效應(yīng) ? kNkNV)(.?????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) kNVV 1 6 1 2 2 ???? ?汽 3 主梁作用效應(yīng)組合 選取三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合，標(biāo)準效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表 。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 22 （三） 鋼筋面積的估算及鋼束布置 1. 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量 對于 A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效預(yù)應(yīng)力為 )1(WeAfWMNptkspe??? 式中： sM 為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算得彎矩值；有： mkNMMMM QsGGs ????? 5 4 721； 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為 mmap 100? ； 表 作用 效應(yīng)組合表 序號 荷載類別 跨中截面 變化點截面 四分點截面 支點截面 maxM )( mkN? maxV )(kN maxM )( mkN? maxV )(kN maxM )( mkN? maxV )(kN maxV )(kN ① 一期永久作用 4 8 1 ② 二期永久作用 4 6 ③ 總永久作用 （ =① +②） 3 7 7 7 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 ④ 可變作用（汽車） 7 2 1 ⑤ 可變作用（汽車）沖擊 ⑥ 標(biāo)準組合 （③ +④ +⑤） 9 2 3 9 ⑦ 短期組合 （③ +? ④） 5 44 216 55 6 67 ⑧ 短期可變作用組合 （ ?④） 9 4 5 6 97 ⑨ 長期可變作用組合（ ? ④） 8 8 4 ⑩ 極限組合[=?③+?(④ +⑤ )] 8 2 14 6 68 6 72 預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為 mmayhaye pspbp 7671004331 3 0 0 ????????? ； 鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算，有表 135可得，跨中截面全截面面積 A=571000mm178。； 全截面對抗裂驗算邊緣的彈性地抗距為 369 ????? ， 所以有效預(yù)加力合力為 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 NWeAfWMNptkspe 666 ) 7675 7 1 0 0 01()()1(??????????? 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制力為 M paf pkc o n 1 3 951 8 ????? ， 預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20％估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為 26 2 1 1 51 3 9 )( mmNAc o npep ?? ???? ? 采用 3束 8 s? 鋼絞線，預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積為 mmA ???? 。采用夾片式群錨， 70? 金屬波紋管成孔 。 2 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 （ 1）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 在對跨中截面進行鋼筋布置時，總管道至梁底梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 30mm 及管道半徑的一半，另外直線管道的凈距不應(yīng)小于 40mm，且不宜小于管道直徑的 倍，其細部構(gòu)造如下圖 所示： （ 2）錨固面鋼束布置 為使施工方便，將所有鋼束均錨固于梁端截面，這樣布置符合均勻、分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且 N N2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。 （ 3）其它截面鋼束位置及傾角計算 1）鋼束彎起形狀、彎起角 ? 及其彎曲半徑 采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板， N N2和 N3 彎起角 ? 均取 0? ＝ 8176。；各鋼束的彎曲半徑為： 1NR =30000mm； 2NR = 20210mm； 3NR =10000mm。 2）鋼束各控制點位置的確定 以 N3 號束為例，其彎起布置如下圖 所示。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 圖 端部及跨中鋼預(yù)應(yīng)力筋布置 圖 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 由 0cotdLc??? 確定導(dǎo)線點距錨固點的水平距離 mmcL d 1 7 7 98c o t2 5 0c o t 0 ????? ?? 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 由 02 tan 2bLR ???確定彎起點至導(dǎo)線點的水平距離 mmRL b 6994t a n1 0 00 02t a n 02 ????? ?? 所以彎起點至錨固點的水平距離為 mmLLL bdw 2 4 7 86 9 91 7 7 92 ????? 則彎起點至跨中截面的水平距離為 mmx wk 742824789906L156/219500 ?????? ）（ 根據(jù)圓弧切線的 性質(zhì)，圖中彎止點沿切線方向至導(dǎo)線點的距離與彎起點至導(dǎo)線點的水平 距離相等，所以彎止點至導(dǎo)線點的水平距離為 mmLL bb 6928c os699c os 021 ????? ?? 故彎止點至跨中截面的水平距離為 mmLLx bbk 8819)6996927428(21 ?????? 同理可以計算 N N2 的控制點位置，將各鋼束