【正文】 pps ?? ??????? 所以 mme ps )( ??? 230 108 5 9 3 mmA ?? 4990 )( mmI ????? 392 ?????ps? 將以上各項(xiàng)代入即得 M Pal 0 7 8 )( 456 ???? ???????? ?? 現(xiàn)將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于下表 中： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 44 (七） 應(yīng)力驗(yàn)算 1 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 ? 構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C30。 （ 3）持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算 本設(shè)計(jì)取剪力和彎矩都有較大的變化點(diǎn)截面為例進(jìn)行計(jì)算。也可直接按一下簡(jiǎn)化公式進(jìn)行計(jì)算，即 4 12l EP pcm m? ? ??? 式中 m — 張拉批數(shù)， m =3； 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 41 EP? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí) ckf? 計(jì)算； ckf? 假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%，即 ckf? = C40=C35，查表得： cE? ＝ 104MPa，故 45/ ????? cpEp EE? pc? — 全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（ m批）的合力 pN 在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力， 2p p ppc N N eAI? ??，截面特性按第一階段取用。 斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算，即 dV0? ≤ cs pbVV? 式中， 31 2 3 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s o c u k s v s vV b h p f f? ? ? ??? ? ? 30 .7 5 1 0 s i np b p d p b pV f A ??? ? ? 其中 1? — 異號(hào)彎矩影響系數(shù)， 1? =； 2? — 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)， 2? =； 3? — 受壓翼緣的影 響系數(shù)， 3? =； 0 ?????????? bh AAApp spbp 箍筋選用雙肢直徑為 10mm 的 HRB335 鋼筋， svf ＝ 280MPa，間距 vs ＝ 200mm，則 svA＝ 2 ＝ ，故 0 03 9 002 00 57 ???? vbsvsv SAp p?sin 采用全部 3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值， 即 p?sin = 所以 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 35 kNV cs )(3? ?????????????? kNV pd 3 ?????? ? kNVkNVV dpdcs 0 ????? ?? 變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為 a＝ 80mm，則有 mmahh 12208013000 ????? 先假定為第一 cd 類 T形截面 ，由公式 00( 2)d c d fM f b x h x? ??? 計(jì)算受壓區(qū)高度 x： ? 106＝ 2 000x（ 1220－ x/2） 求得 x＝ 97mm fh? =159mm 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 其中， /fh 為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度， /fh 可取跨中截面翼緣板厚的平均值 ， 即： mmh f 159900/)2/100700120900(/ ????? 則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為 : 2/ 2088280 mmf AfxbfAsdppdfcds ???????? 采用 5根直徑為 24mm的 HRB335 鋼筋，提供的鋼筋截面面積為 sA ＝。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 圖 可變作用 （汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) ? mkNmkNM?????????????????????)()( ? kNkNV 8 8 56 8 5 1 1 8 5 8 5 ??????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) mkNmkNM ?????? ?汽 kNVV 1 6 1 8 5 ???? ?汽 3）計(jì)算變化點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力： 變化點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式見圖 。 故半跨內(nèi)橫梁重量 q(4)=(1 ＋ 1 ) 25kN= ⑤主梁永久作用集度 qI =(+++)kN／ =／ m 2)二期恒載 ①翼緣板中間濕接縫集度 q(5)= 25kN／ m=／ m ②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積 : 179。主梁高度 ,梁間距 ，翼緣板中間濕接縫寬度 。 （ 2）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1）設(shè)計(jì)荷載：公路 —— Ⅰ級(jí)。 （二） 工程概況 合徐高速公路 南段工程路線全長(zhǎng) 公里，路線南起肥東隴西互通立交，與合寧、合巢高速公路相接，北至蚌埠 市郊區(qū)仁和集互通立交，與合徐高速公路北段及蚌淮路相接，路線途徑合肥、滁州、蚌埠三市及肥東、長(zhǎng)豐、定遠(yuǎn)、鳳陽、蚌埠市郊區(qū)五縣（區(qū)），全線共設(shè)有肥東雙廟（溝通長(zhǎng)豐及合肥城北）、永康（溝通定遠(yuǎn)、淮南）、仁和集（溝通蚌埠市、定遠(yuǎn)）三個(gè)互通立交，在定遠(yuǎn)吳圩設(shè)有功能完備的雙側(cè)服務(wù)區(qū)。 方案二：雙鏈?zhǔn)綉宜鳂? 跨越能力大；技術(shù)要求先進(jìn)，工藝要求較嚴(yán)格；行車平穩(wěn)； 索力調(diào)整工序比較繁復(fù)；施工技術(shù)要求高；具有現(xiàn)代氣息，結(jié)構(gòu)輕盈美觀；造價(jià)最高，用材較多。,普通鋼筋混凝土重度按 25kN/m179。 q(2)=(+) 26／ 2kN= ③支點(diǎn)段梁的自重（長(zhǎng) ） q(3)= 26kN= ④邊主梁的橫隔梁 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 7 中橫隔梁體積為： 表 跨中截面幾何特征計(jì)算表 1 分塊名稱 分塊面積 分塊面積型心至上緣距離 yi 分塊面積上緣靜距si =Ai yi 分塊面積的自身慣性距 Ii d=yi yi 分塊面積對(duì)截面型心的慣性矩I=Ai di 178。21 ??????? ?iaaan ?? 0 1 5 249 2 25239。 2）鋼束各控制點(diǎn)位置的確定 以 N3 號(hào)束為例，其彎起布置如下圖 所示。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 同理，可求得其它受力階段控制截面幾何特性如下表 所示。 各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長(zhǎng)度列表計(jì)算于下表 中。 （ 3）支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖式、預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特征等的變化情況。應(yīng)力計(jì)算的作用（或荷載）取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。 表 變化點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失 1l? 計(jì)算 鋼束編號(hào) ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 4 03 8 8 1395 9 N2 8 96 1 9 1395 1 N3 8 96 6 0 1395 1 平 均 值 表 L/4 截面摩擦應(yīng)力損失 1l? 計(jì)算 鋼束編號(hào) ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 0 0 0 3 37 1395 9 N2 8 1395 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 38 6 9 6 49 3 N3 8 6 9 1 55 1395 2 平 均 值 表 支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失 1l? 計(jì)算 鋼束編號(hào) ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 0 0 0 8 7 1395 N2 0 0 0 1 15 5 1395 N3 0 0 0 6 4 1395 平 均 值 各截面摩擦應(yīng)力損失值 1l? 的平均值的計(jì)算結(jié)果，列于下表： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 39 表 各 設(shè)計(jì)控制截面 1l? 平均值 截面 跨中截面 L/4 截面 變化點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 1l? 平均值（ MPa） 表 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算 鋼束編號(hào) 0 con??? （ MPa） 1l? （ MPa） 01ll? ? ???（ MPa） l(mm) 0()dll? ? ?? ? ?（ MPa/mm） fl（ mm） N1 1395 9788 10634 N2 1395 9871 9172 N3 1395 9906 9189 所以距張拉端為 x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng) 力損失 2()xl??? 按式下式計(jì)算，即 2() fxl flxl? ? ? ?? ? ? 式中的 ?? 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失， 2 dfl??? ? ? 。 （ 1）求受壓 區(qū)高度 x 先按第一類 T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，由下式計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度 x，即 表 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總 受力階段 計(jì)算截面 A （ mm2） yu （ mm） yb （ mm） ep= ybap （ mm） I（ mm4） W （ mm3） uuW I y? bbW I y? ppW I e? 階段1：孔道壓漿前 跨中截面 1 03 10 9 10 8 10 8 10 8 變化點(diǎn)截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 L/4 截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 支點(diǎn)截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 階段2：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前 跨中截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 變化點(diǎn)截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 L/4 截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 支點(diǎn)截面 103 148． 59 10 9 10 8 10 8 10 8 階段3：濕接縫結(jié)硬后 跨中截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 變化點(diǎn)截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 L/4 截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 支點(diǎn)截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 mmhmmbf AfAfx ffcdssdppd 1102 `/ ????? ?????? ? 受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實(shí)是第一類 T形截面 梁。） 彎起半徑 R （ mm） 支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離 d（ mm） 彎起點(diǎn)距跨中截面水平距離kx （ mm） 彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離（ mm） N1 1100 8 30000 38 575 4751 N2 600 8 20210 121 4914 7698 N3 350 8 10000 156 7