材料加工組織性能控制(第三章)(已改無錯字)
2023-01-27 05:23:41 本頁面
【正文】 的硬化量； de亞晶粒集團尺寸（有效 晶粒直徑），并 d?de?ds； ?p沉淀強化； ?d位錯強化。 ssssyiy fdkfdk 2121 )1( ?? ???? ??sessdprs fdCfBdATvT 2121 )1()( ?? ????????? ?? （ ?+?）兩相區(qū)軋制時顯微組織的變化 （ 1）微觀組織 未相變的 ?晶粒更加拉長，在晶內(nèi)形成形變帶。 相變后的 ?晶粒在受壓縮時在晶粒內(nèi)形成亞結(jié) 構(gòu)。在軋后冷卻過程中，前者發(fā)生相變成為微細 的多邊形晶粒，后者成為內(nèi)部包含亞晶粒的 ?晶 粒。 在兩相區(qū)溫度內(nèi)當軋制溫度一定時，隨著壓下率的 增加 ?晶粒發(fā)生如下變化： （ 1） ?晶粒的形狀基本不變，產(chǎn)生較均勻的位錯； （ 2） ?晶粒伸長，晶粒內(nèi)的位錯密度仍然很高； （ 3）伸長的晶粒進行回復，并開始形成亞晶，晶粒內(nèi)的位錯密度下降； （ 4）形成清晰的亞晶粒，在亞晶粒內(nèi)位錯密度非常低； （ 5）加工 ?引起再結(jié)晶。 （ 2）鐵素體晶粒尺寸 圖 720 （ ?+?）兩相區(qū)軋制，軋制溫度 740?C時 壓下率對 ?平均直徑的影響 1方案 I； 2方案 II 變形程度增 加， ?晶粒 變細。 軋制溫度變 化引起 ?晶粒 大小的變化。 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和分層 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和各向異性 圖 325 （ ?+?）兩相區(qū)軋制的 Nb鋼三維織構(gòu)圖 圖 327 各理想取向的屈服強度各向異性（計算值） 分層 兩相區(qū)軋材，即使極低硫 化，在以脆性斷口溫度為 中心相當廣泛的試驗溫度 范圍內(nèi)也有平行于軋制面 的分層。 原因：帶狀層由 {100}和 {111}織構(gòu)組成， {100}容 易被壓縮， {111}難以被壓 縮。 溫度 顯微組織 強度 缺口韌性 屈服強度 加工硬化 析出硬化 轉(zhuǎn)變溫度 ESA100 析出物的數(shù)量 （ 100） 織構(gòu) 第I 階段 》 950?C再結(jié)晶 ?區(qū) ?由于反復的再結(jié)晶而細化dr=20?40?m 低（取決于晶粒尺寸） ?0 ?0 高（取決于晶粒尺寸） 高 無 無 第II階段 950?C?Ar3不發(fā)生再結(jié)晶的?區(qū) ?晶粒被拉長導入變形帶和位錯使 ?晶粒細化 低（取決于晶粒尺寸） ?0 ?0 低（取決于晶粒尺寸） 高 微量 無 第III階段 Ar3 （ ?+?）區(qū) ?晶粒不再進一步細化，析出硬化和（ 100）織構(gòu)的產(chǎn)生 高（晶粒尺寸和其它的影響） 少量 大量 極低（晶粒尺寸和其它的影響） 低 大量 形成 表 32 控制軋制三個階段的物理性能變化 鐵素體區(qū)控制軋制 概述 為什么提出鐵素體軋制？ 鐵素體區(qū)熱軋的兩個關(guān)鍵：（ 1）在鐵素體區(qū)精軋 及終軋；（ 2）良好的熱軋潤滑條件。 鐵素體區(qū)軋制特點：粗軋在奧氏體區(qū)進行，粗軋后 完成奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變，精軋在鐵素體區(qū)進行。 圖 312 ELC和 ULCTi鋼的 變形抗力 圖 313 碳含量對鐵素體區(qū)軋制后 (終軋溫度： 800?750C?，卷曲溫度： 700?650C?)的斷面屈服強度和韌性的 影響 鐵素體軋制適宜的參數(shù) （ 1）鐵素體軋制適應的產(chǎn)品 （ 2）鐵素體軋制工藝要求 1）直接應用的熱軋薄帶鋼，可以替代常規(guī)冷軋 退火薄板； 2）一般用冷軋用鋼； 3）深沖、超深沖冷軋用鋼； 4）鐵素體區(qū)域熱軋后直接退火的鋼板。 粗軋在盡可能低的溫度下使奧氏體發(fā)生變形， 以增加鐵素體的形核率，精軋在鐵素體區(qū)進 行，隨后采用較高的卷取溫度，以得到粗晶粒 的鐵素體，降低熱軋板卷的強度及硬度。 成分對熱軋深沖板的影響 表 1 SPHC鋼化學成分控制 單位： % 成分 標準 C Si Mn 不大于 P S 內(nèi)控 ＜ ≤0.04 ? 0.015 0.008 熱軋工藝及潤滑條件的影響 圖 314 傳統(tǒng)熱軋工藝和新的鐵素體區(qū)潤 滑軋制工藝的比較 （ 1）精軋入口和終軋溫度 終軋溫度一般控制在 730177。 10℃ 。 碳含量為 %的低碳鋼，入口溫度應控制 在 850?800℃ 。 原因： 1） ???的溫度在 867℃ 左右； 2）鐵素體 較奧氏體軟，在 800℃ 變形不會引起軋機負荷的 過高變化。 （ 2） 卷取溫度 卷取溫度過高：使帶鋼晶粒粗大，影響產(chǎn)品力學 性能； 溫度過低：加大卷取功率，且不易卷緊。卷取溫 度設(shè)定在 690177。 10℃ 。有利于利用軋后余熱使帶 卷實現(xiàn)再結(jié)晶退火。 （ 3）壓下量 大道次壓下率的熱軋退火板的 r值明顯高于小道次 壓下率的熱軋退火板的 r值。 （ 4）潤滑條件 圖 315 采用潤滑和不采用潤滑時板材 r值的變化 a軋制溫度和潤滑條件對 IF鋼熱軋退火板值的影響； b冷軋 退火鋼板在鐵素體區(qū)熱軋時采用潤滑和不采用潤滑時 r值的 差別 無潤滑：隨著剪切應變的增大， ?110? 的密度增大， ?111?密度減小，板厚方 向上存在織構(gòu)的不均勻性，在再結(jié)晶 過程結(jié)束之后仍然存在， r值不高。有 潤滑：表層部位的 ?110?密度減小，整 個板厚方向上的軋制織構(gòu)變得均勻， ?111?織構(gòu)組分占有優(yōu)勢，使 r值提高。 圖 317 摩擦系數(shù) ?與熱軋退火板材 r值之間的關(guān)系 圖 318 熱軋潤滑對 AK鋼和 IF鋼變形行 為的影響 表 2 鐵素體軋制 試驗序號 鋼號規(guī)格mm ReL Rm A 1 SPHC *1250 190 305 2 SPHC *1250 185 280 3 SPHC *1250 180 300 4 SPHC *1250 190 290 5 SPHC *1250 180 280 6 SPHC *1250 185 285 最大 190 305 最小 180 280 平均 185 290 表 3 非鐵
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