材料加工組織性能控制(第三章)(參考版)
2025-01-10 05:23本頁面
【正文】 2023年 1月 23日星期一 8時 40分 6秒 20:40:0623 January 2023 1一個人即使已登上頂峰，也仍要自強不息。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 40分 6秒 20:40: 1最具挑戰(zhàn)性的挑戰(zhàn)莫過于提升自我。勝人者有力，自勝者強。 :40:0620:40Jan2323Jan23 1越是無能的人，越喜歡挑剔別人的錯兒。 , January 23, 2023 閱讀一切好書如同和過去最杰出的人談話。 2023年 1月 23日星期一 8時 40分 6秒 20:40:0623 January 2023 1空山新雨后，天氣晚來秋。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 40分 6秒 20:40: 1楚塞三湘接，荊門九派通。 20:40:0620:40:0620:40Monday, January 23, 2023 1不知香積寺，數(shù)里入云峰。 20:40:0620:40:0620:401/23/2023 8:40:06 PM 1成功就是日復一日那一點點小小努力的積累。 下午 8時 40分 6秒 下午 8時 40分 20:40: 沒有失敗，只有暫時停止成功！。 2023年 1月 下午 8時 40分 :40January 23, 2023 1行動出成果，工作出財富。 :40:0620:40:06January 23, 2023 1他鄉(xiāng)生白發(fā)，舊國見青山。 :40:0620:40Jan2323Jan23 1故人江海別，幾度隔山川。 , January 23, 2023 雨中黃葉樹，燈下白頭人。 貝氏體轉(zhuǎn)變以擴散型與 共格型 ???轉(zhuǎn)變的混合機構(gòu)發(fā)展的。 變形使連續(xù)轉(zhuǎn)變時的貝氏體轉(zhuǎn)變開 始溫度上升，縮短了孕育期。 在同樣的冷卻速度下， 變形使 Ar3 ?，其影 響是隨冷卻速度的 提高而增大。 圖 38 含鈮 16Mn鋼的道次變形量與 Ar3的關(guān)系 (加熱溫度 1180?C ， 20min) Nb鋼在再結(jié)晶溫度以下變形對 C曲線的影響，加熱溫 度為 1250 ?C ? 880 ?C 30%變形； 無變形 （ 4） 冷卻速度的影響 冷卻速度 ?， Ar3? 。 （ 1）加熱溫度的影響：趨勢：原始奧氏體晶粒 愈粗大， Ar3溫度愈低。 rr 圖 319 通過限制終軋道次的固溶碳含量改進熱軋薄板的深沖性能 變形條件對奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變溫度 Ar3的 影響 變形條件對 Ar3溫度的影響 （ 1）在奧氏體再結(jié)晶區(qū)變形造成奧氏體晶粒的細 化，影響 Ar3溫度；（ 2）在奧氏體未再結(jié)晶區(qū)變 形造成變形帶的產(chǎn)生和畸變能的增加，影響 Ar3溫 度。有 潤滑：表層部位的 ?110?密度減小，整 個板厚方向上的軋制織構(gòu)變得均勻， ?111?織構(gòu)組分占有優(yōu)勢，使 r值提高。 （ 3）壓下量 大道次壓下率的熱軋退火板的 r值明顯高于小道次 壓下率的熱軋退火板的 r值。 10℃ 。 （ 2） 卷取溫度 卷取溫度過高：使帶鋼晶粒粗大，影響產(chǎn)品力學 性能； 溫度過低：加大卷取功率，且不易卷緊。 碳含量為 %的低碳鋼，入口溫度應控制 在 850?800℃ 。 成分對熱軋深沖板的影響 表 1 SPHC鋼化學成分控制 單位： % 成分 標準 C Si Mn 不大于 P S 內(nèi)控 ＜ ≤0.04 ? 0.015 0.008 熱軋工藝及潤滑條件的影響 圖 314 傳統(tǒng)熱軋工藝和新的鐵素體區(qū)潤 滑軋制工藝的比較 （ 1）精軋入口和終軋溫度 終軋溫度一般控制在 730177。 圖 312 ELC和 ULCTi鋼的 變形抗力 圖 313 碳含量對鐵素體區(qū)軋制后 (終軋溫度： 800?750C?，卷曲溫度： 700?650C?)的斷面屈服強度和韌性的 影響 鐵素體軋制適宜的參數(shù) （ 1）鐵素體軋制適應的產(chǎn)品 （ 2）鐵素體軋制工藝要求 1）直接應用的熱軋薄帶鋼，可以替代常規(guī)冷軋 退火薄板； 2）一般用冷軋用鋼； 3）深沖、超深沖冷軋用鋼； 4）鐵素體區(qū)域熱軋后直接退火的鋼板。 溫度 顯微組織 強度 缺口韌性 屈服強度 加工硬化 析出硬化 轉(zhuǎn)變溫度 ESA100 析出物的數(shù)量 （ 100） 織構(gòu) 第I 階段 》 950?C再結(jié)晶 ?區(qū) ?由于反復的再結(jié)晶而細化dr=20?40?m 低（取決于晶粒尺寸） ?0 ?0 高（取決于晶粒尺寸） 高 無 無 第II階段 950?C?Ar3不發(fā)生再結(jié)晶的?區(qū) ?晶粒被拉長導入變形帶和位錯使 ?晶粒細化 低（取決于晶粒尺寸） ?0 ?0 低（取決于晶粒尺寸） 高 微量 無 第III階段 Ar3 （ ?+?）區(qū) ?晶粒不再進一步細化，析出硬化和（ 100）織構(gòu)的產(chǎn)生 高（晶粒尺寸和其它的影響） 少量 大量 極低（晶粒尺寸和其它的影響） 低 大量 形成 表 32 控制軋制三個階段的物理性能變化 鐵素體區(qū)控制軋制 概述 為什么提出鐵素體軋制？ 鐵素體區(qū)熱軋的兩個關(guān)鍵：（ 1）在鐵素體區(qū)精軋 及終軋；（ 2）良好的熱軋潤滑條件。 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和分層 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和各向異性 圖 325 （ ?+?）兩相區(qū)軋制的 Nb鋼三維織構(gòu)圖 圖 327 各理想取向的屈服強度各向異性（計算值） 分層 兩相區(qū)軋材，即使極低硫 化，在以脆性斷口溫度為 中心相當廣泛的試驗溫度 范圍內(nèi)也有平行于軋制面 的分層。 （ 2）鐵素體晶粒尺寸 圖 720 （ ?+?）兩相區(qū)軋制，軋制溫度 740?C時 壓下率對 ?平均直徑的影響 1方案 I； 2方案 II 變形程度增 加， ?晶粒 變細。在軋后冷卻過程中，前者發(fā)生相變成為微細 的多邊形晶粒，后者成為內(nèi)部包含亞晶粒的 ?晶 粒。 ssssyiy fdkfdk 2121 )1( ?? ???? ??sessdprs fdCfBdATvT 2121 )1()( ?? ????????? ?? （ ?+?）兩相區(qū)軋制時顯微組織的變化 （ 1）微觀組織 未相變的 ?晶粒更加拉長，在晶內(nèi)形成形變帶。 （ ?+?）兩相區(qū)控制軋制時強韌化的定量關(guān)系
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