【正文】 2023年 1月 23日星期一 8時(shí) 41分 1秒 20:41:0123 January 2023 1一個(gè)人即使已登上頂峰，也仍要自強(qiáng)不息。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時(shí) 41分 1秒 20:41: 1最具挑戰(zhàn)性的挑戰(zhàn)莫過(guò)于提升自我。勝人者有力，自勝者強(qiáng)。 :41:0120:41Jan2323Jan23 1越是無(wú)能的人，越喜歡挑剔別人的錯(cuò)兒。 , January 23, 2023 閱讀一切好書(shū)如同和過(guò)去最杰出的人談話。 2023年 1月 23日星期一 8時(shí) 41分 1秒 20:41:0123 January 2023 1空山新雨后，天氣晚來(lái)秋。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時(shí) 41分 1秒 20:41: 1楚塞三湘接，荊門(mén)九派通。 20:41:0120:41:0120:41Monday, January 23, 2023 1不知香積寺，數(shù)里入云峰。 20:41:0120:41:0120:411/23/2023 8:41:01 PM 1成功就是日復(fù)一日那一點(diǎn)點(diǎn)小小努力的積累。 下午 8時(shí) 41分 1秒 下午 8時(shí) 41分 20:41: 沒(méi)有失敗，只有暫時(shí)停止成功！。 2023年 1月 下午 8時(shí) 41分 :41January 23, 2023 1行動(dòng)出成果，工作出財(cái)富。 :41:0120:41:01January 23, 2023 1他鄉(xiāng)生白發(fā)，舊國(guó)見(jiàn)青山。 :41:0120:41Jan2323Jan23 1故人江海別，幾度隔山川。 , January 23, 2023 雨中黃葉樹(shù)，燈下白頭人。 圖 317 摩擦系數(shù) ?與熱軋退火板材 r值之間的關(guān)系 圖 318 熱軋潤(rùn)滑對(duì) AK鋼和 IF鋼變形行為的影響 表 2 鐵素體軋制 試驗(yàn)序號(hào) 鋼號(hào) 規(guī)格 mm ReL Rm A 1 SPHC *1250 190 305 2 SPHC *1250 185 280 3 SPHC *1250 180 300 4 SPHC *1250 190 290 5 SPHC *1250 180 280 6 SPHC *1250 185 285 最大 190 305 最小 180 280 平均 185 290 表 3 非鐵素體軋制板卷產(chǎn)品性能檢測(cè)情況 序號(hào) 鋼種 規(guī)格 ReL Rm A 1 SPHC *1250 320 390 2 SPHC *1250 325 390 3 SPHC *1250 235 320 4 SPHC *1250 245 330 5 SPHC *1250 275 365 6 SPHC *1250 290 365 7 SPHC *1250 320 395 8 SPHC *1250 300 375 最大 325 395 最小 235 320 a 常規(guī)軋制 b 鐵素體軋制 常規(guī)軋制與鐵素體軋制板卷顯微組織比較 對(duì)于超低碳熱軋深沖鋼板： （ 1）加入充分的 Ti或 Nb使再結(jié)晶溫度提高，此時(shí) 在鐵素體未再結(jié)晶區(qū)軋制變得容易，軋制織構(gòu)與冷 軋板相似；（ 2）決定再結(jié)晶織構(gòu)最重要的冶金因素 是熱軋過(guò)程中固溶 C含量，如果通過(guò)添加 Ti或 Nb和 采用適當(dāng)?shù)臒彳垪l件使固溶 C量為零，則可獲得高 的 ；（ 3）熱軋時(shí)必須有良好的潤(rùn)滑條件。 （ 4）潤(rùn)滑條件 圖 315 采用潤(rùn)滑和不采用潤(rùn)滑時(shí)板材 r值的變化 a軋制溫度和潤(rùn)滑條件對(duì) IF鋼熱軋退火板值的影響； b冷軋 退火鋼板在鐵素體區(qū)熱軋時(shí)采用潤(rùn)滑和不采用潤(rùn)滑時(shí) r值的 差別 無(wú)潤(rùn)滑：隨著剪切應(yīng)變的增大， ?110?的密度增大， ?111?密度減小， 板厚方向上存在織構(gòu)的不均勻性，在 再結(jié)晶過(guò)程結(jié)束之后仍然存在， r值不 高。有利于利用軋后余熱使帶 卷實(shí)現(xiàn)再結(jié)晶退火。卷取溫 度設(shè)定在 690177。 原因： 1） ???的溫度在 867℃ 左右； 2）鐵素體 較奧氏體軟，在 800℃ 變形不會(huì)引起軋機(jī)負(fù)荷的 過(guò)高變化。 10℃ 。 粗軋?jiān)诒M可能低的溫度下使奧氏體發(fā)生變形， 以增加鐵素體的形核率，精軋?jiān)阼F素體區(qū)進(jìn) 行，隨后采用較高的卷取溫度，以得到粗晶粒 的鐵素體，降低熱軋板卷的強(qiáng)度及硬度。 鐵素體區(qū)軋制特點(diǎn)：粗軋?jiān)趭W氏體區(qū)進(jìn)行，粗軋后 完成奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變，精軋?jiān)阼F素體區(qū)進(jìn)行。 原因：帶狀層由 {100}和 {111}織構(gòu)組成，兩種織構(gòu) 變形難易程度不同。 軋制溫度變 化引起 ?晶粒 大小的變化。 在軋后冷卻過(guò)程中，前者發(fā)生相變成為微細(xì)的多邊 形晶粒，后者成為內(nèi)部包含亞晶粒的 ?晶粒。 ssssyiy fdkfdk 2121 )1( ?? ???? ??sessdprs fdCfBdATvT 2121 )1()( ?? ????????? ?? （ ?+?）兩相區(qū)軋制時(shí)顯微組織的變化 （ 1）微觀組織 未相變的 ?晶粒更加拉長(zhǎng)，在晶內(nèi)形成形變帶。 （ ?+?）兩相區(qū)控制軋制時(shí)強(qiáng)韌化的定量關(guān)系 強(qiáng)度關(guān)系式： 式中 ?i內(nèi)摩擦應(yīng)力； d大角度晶粒直徑； fs亞晶占的體 積分?jǐn)?shù)； ky僅由大角度晶浪構(gòu)成時(shí) ?y跟晶粒直徑相關(guān)的 系數(shù)； ks全部組織由亞晶粒構(gòu)成時(shí) ?y跟亞晶粒直徑相關(guān) 的系數(shù)； ds亞晶粒直徑。 等軸 ? 亞晶粒 圖 34 普碳鋼、含釩鋼和含鈮鋼中，在 ??區(qū)進(jìn)行壓下率為 50%軋制時(shí)，變形 ?體積百分?jǐn)?shù)與拉伸性能的關(guān)系 2)一定變形程度下，性能隨變形 ?體積分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系 每一種鋼的屈服和 拉伸強(qiáng)度均隨變形 ?體積百分?jǐn)?shù)變化 而成線性地增加， 但普碳鋼比含鈮鋼 或含釩鋼的增加幅 度要小些。 鐵素體熱加工時(shí)的動(dòng)態(tài)軟化方式是： 在變形間隙時(shí)間里鐵素體發(fā)生的組織變化 鐵素體在變形的間隙時(shí)間里也將發(fā)生靜態(tài)回復(fù)和再結(jié)晶軟化過(guò)程。 兩相區(qū)控制軋制 鐵素體的變形與再結(jié)晶 鐵素體熱加工中的組織變化 鐵素體為體心立方結(jié)構(gòu)，層錯(cuò)能較高，容易進(jìn)行位錯(cuò)的攀移和交滑移過(guò)程。在加工硬化區(qū)產(chǎn)生胞狀組織。 變形條件對(duì)奧氏體向珠光體、貝氏體轉(zhuǎn)變的影響 應(yīng)變初期，流變應(yīng)力迅速增加，隨后緩慢增加，最后達(dá)到某一穩(wěn)定值。 轉(zhuǎn)變結(jié)束的溫度曲線向右下方移動(dòng)，表明變形使貝氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束階段變慢。 圖 39 冷卻速度對(duì) Ar3的影響 （ 加熱溫度 1200℃