【正文】 2023年 1月 下午 8時 40分 :40January 23, 2023 1業(yè)余生活要有意義，不要越軌。 20:40:0620:40:0620:40Monday, January 23, 2023 1知人者智，自知者明。 下午 8時 40分 6秒 下午 8時 40分 20:40: 楊柳散和風(fēng)，青山澹吾慮。 :40:0620:40:06January 23, 2023 1意志堅強的人能把世界放在手中像泥塊一樣任意揉捏。 , January 23, 2023 很多事情努力了未必有結(jié)果，但是不努力卻什么改變也沒有。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 40分 6秒 20:40: 1比不了得就不比，得不到的就不要。 20:40:0620:40:0620:401/23/2023 8:40:06 PM 1以我獨沈久，愧君相見頻。但轉(zhuǎn) 變結(jié)束的溫度曲線卻向右下方動， 使貝氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束階段變慢。 無變形規(guī)律相同。 形變 誘導(dǎo)相變。 （ 4）潤滑條件 圖 315 采用潤滑和不采用潤滑時板材 r值的變化 a軋制溫度和潤滑條件對 IF鋼熱軋退火板值的影響； b冷軋 退火鋼板在鐵素體區(qū)熱軋時采用潤滑和不采用潤滑時 r值的 差別 無潤滑：隨著剪切應(yīng)變的增大， ?110? 的密度增大， ?111?密度減小，板厚方 向上存在織構(gòu)的不均勻性，在再結(jié)晶 過程結(jié)束之后仍然存在， r值不高。卷取溫 度設(shè)定在 690177。 10℃ 。 鐵素體區(qū)軋制特點：粗軋在奧氏體區(qū)進行，粗軋后 完成奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變，精軋在鐵素體區(qū)進行。 軋制溫度變 化引起 ?晶粒 大小的變化。 相變后的 ?晶粒在受壓縮時在晶粒內(nèi)形成亞結(jié) 構(gòu)。 （ 2）壓下量的影響 不論軋制類型和鋼種如何， TS、 YS均隨壓下率增加而 單調(diào)增加。 在（ ?+?）以一道次 50%的壓下率進行軋制。 兩相區(qū)軋制時組織和性能的變化 兩相區(qū)控制軋制 (1)溫度的影響 實驗條件： 方案 1（簡稱 I型軋制）：加熱溫度為 1200?C，于 1100?C和 1020?C進行一道次軋制，壓下率為 50%。 圖 34 普碳鋼、含釩鋼和含鈮鋼中，在 ??區(qū)進行壓下率為 50%軋制時，變形 ?體積百分數(shù)與拉伸性能的關(guān)系 圖 35 %%%Mn鋼中，變形速率為7S1時，變形溫度對應(yīng)力 應(yīng)變曲線的影響 總結(jié) ： 變形 ?引起的強化主要來自于胞狀組織和 亞晶硬化。在奧氏體部分再結(jié)晶區(qū)中 發(fā)生的轉(zhuǎn)變。隨后在奧氏體晶內(nèi)也形成多邊形的 鐵素體晶粒和珠光體。 奧氏體向鐵素體可分成以下類型： IA型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結(jié)晶，轉(zhuǎn)變前粗化，轉(zhuǎn)變時易 形成魏氏組織鐵素體和珠光體。 變形后奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變 （ 1）從再結(jié)晶奧氏體晶粒生成鐵素體晶粒 特點：鐵素體晶粒在奧氏體晶界上生成，在晶內(nèi)不成核。 2)變形溫度：變形帶密度 幾乎不受非再結(jié)晶區(qū)變形 溫度的影響（超過 1000?C 時，迅速減少 ）。 （ 1）合金元素 圖 34 含鈮或不含鈮的 %C%Mn鋼的軟化行為與溫度的關(guān)系 （ 2）溫度 圖 35 含鈮 %的鋼中，溫度和含碳量對軟化行為的影響 從圖中得出： 900?C和 850?：1000?C： 圖 36 %%Nb鋼、 %%Nb鋼、%%Nb鋼于 900?C時，碳氮化鈮應(yīng)變誘發(fā)沉淀析出的過程 圖 37 %C鋼、 %%Nb鋼和%%Nb鋼的再結(jié)晶速度 溫度 時間和沉淀析出 溫度 時間曲線的疊加 溶質(zhì)鈮只有在應(yīng)變誘發(fā)沉淀出現(xiàn)時，才能起到延遲回復(fù)和再結(jié)晶作用。 總結(jié) ： 由未再結(jié)晶變形 ?? ?的轉(zhuǎn)變比由已 再結(jié)晶的無變形 ???轉(zhuǎn)變所生成的 ?晶粒要 細得多 ， 得到變形 ?非常重要 。 圖 312 壓下溫度和壓下率對再結(jié)晶行為和再結(jié)晶晶粒直徑產(chǎn)生影響的再結(jié)晶區(qū)域圖 試驗用試樣： 由該階梯試樣可獲得一次軋制后不同變形程度 （ 10%～ 80%，輥縫： ）下的再結(jié)晶組織。 圖 310 %C鋼與 Nb鋼等溫再結(jié)晶的動力學(xué)曲線（實線為碳鋼；虛線為鈮鋼） (3) 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量 圖 311 軋制溫度、軋后空延時間對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 1. 1000?C軋制，停留 15S； 2. 1000?C軋制，停留 2S； 3. 850?C軋制，停留 15S； 4. 850?C軋制，停留 2S； 奧氏體再結(jié)晶 百分數(shù)正比于 變形量與變形 溫度。 亞動態(tài)再結(jié)晶： 形變后的回復(fù)過程有幾種可能： 只發(fā)生靜態(tài)回復(fù) ， 不發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生亞動態(tài)再結(jié)晶 ， 隨后 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶 。 188不銹鋼起始晶粒尺寸（ D0）對高溫形變組織和加工 因子（ Z、 、 ?）關(guān)系的影響 （ 2） 動態(tài)再結(jié)晶的組織 動態(tài)再結(jié)晶是一個混晶組織，平均晶粒尺 寸 只由加工條件（變形溫度、變形速 率）決定，變形溫度低、變形速率大，則 愈小。 動態(tài)再結(jié)晶 冷加工： 高溫變形： 真應(yīng)力 應(yīng)變曲線由三階段組成： 第一階段：加工硬化及軟化共存，但硬化程度超過軟化程度； 第二階段：發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶。 原理：細化晶粒 。 1）軋制不含 Nb的普通鋼 ： 2）軋制含 Nb鋼 ： I型控制軋制原則： 1)連續(xù)軋制，不要間歇，尤其在 ?的高溫側(cè) (動態(tài)再結(jié)晶區(qū) ) ， 原因： 2)道次變形量應(yīng)大于臨界變形量，使全部晶粒能進行再結(jié)晶，避免混晶產(chǎn)生。 缺點：（ 1）要減小板坯的厚度。 影響：強度升高 ?， 脆性轉(zhuǎn)變溫度 ?（ 亞晶的出 現(xiàn) ） 。 晶界面積 ?， ?的形核密度 ? ， 進一步促 進了 ?晶粒的細化 。 主要目的：對加熱時粗化的初始 ?晶粒軋制 ?再結(jié)晶 ??細化 ? 相變后細小的 ?晶粒。 TMCP(Thermo Momechanical Controlled Processing)： 圖 3l 各種軋制程序的模式圖 CR— 控制軋制； AcC一控制冷卻 圖 32 控制軋制和控制冷卻奧氏體和鐵素體的組織變化模式圖 (軋制溫度向右邊降低 。 上層的組織表示軋制帶來的奧氏體組織的變化 ， 下層表示奧氏體開始相變后不久的組織 ， 特別是下層表示鐵素體核的生成地點 ) 軋制三個階段： 控冷作用： 控制軋制的實質(zhì) ： (1)盡可能降低加熱溫度， 目的： (2)在中間溫度區(qū) (如 900?C 以上 ) 通過反復(fù)再結(jié) 晶使奧氏體晶粒微細化。相變前的 ?晶粒越細，相變后的 ?晶粒也變得越細。 (3) (?+?)兩相