【正文】 2023年 1月 下午 8時 40分 :40January 23, 2023 1業(yè)余生活要有意義，不要越軌。 20:40:0620:40:0620:40Monday, January 23, 2023 1知人者智，自知者明。 下午 8時 40分 6秒 下午 8時 40分 20:40: 楊柳散和風，青山澹吾慮。 :40:0620:40:06January 23, 2023 1意志堅強的人能把世界放在手中像泥塊一樣任意揉捏。 , January 23, 2023 很多事情努力了未必有結果，但是不努力卻什么改變也沒有。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 40分 6秒 20:40: 1比不了得就不比，得不到的就不要。 20:40:0620:40:0620:401/23/2023 8:40:06 PM 1以我獨沈久，愧君相見頻。但轉 變結束的溫度曲線卻向右下方動， 使貝氏體轉變結束階段變慢。 無變形規(guī)律相同。 形變 誘導相變。 （ 4）潤滑條件 圖 315 采用潤滑和不采用潤滑時板材 r值的變化 a軋制溫度和潤滑條件對 IF鋼熱軋退火板值的影響； b冷軋 退火鋼板在鐵素體區(qū)熱軋時采用潤滑和不采用潤滑時 r值的 差別 無潤滑：隨著剪切應變的增大， ?110? 的密度增大， ?111?密度減小，板厚方 向上存在織構的不均勻性，在再結晶 過程結束之后仍然存在， r值不高。卷取溫 度設定在 690177。 10℃ 。 鐵素體區(qū)軋制特點：粗軋在奧氏體區(qū)進行，粗軋后 完成奧氏體向鐵素體的轉變，精軋在鐵素體區(qū)進行。 軋制溫度變 化引起 ?晶粒 大小的變化。 相變后的 ?晶粒在受壓縮時在晶粒內形成亞結 構。 （ 2）壓下量的影響 不論軋制類型和鋼種如何， TS、 YS均隨壓下率增加而 單調增加。 在（ ?+?）以一道次 50%的壓下率進行軋制。 兩相區(qū)軋制時組織和性能的變化 兩相區(qū)控制軋制 (1)溫度的影響 實驗條件： 方案 1（簡稱 I型軋制）：加熱溫度為 1200?C，于 1100?C和 1020?C進行一道次軋制，壓下率為 50%。 圖 34 普碳鋼、含釩鋼和含鈮鋼中，在 ??區(qū)進行壓下率為 50%軋制時，變形 ?體積百分數(shù)與拉伸性能的關系 圖 35 %%%Mn鋼中，變形速率為7S1時，變形溫度對應力 應變曲線的影響 總結 ： 變形 ?引起的強化主要來自于胞狀組織和 亞晶硬化。在奧氏體部分再結晶區(qū)中 發(fā)生的轉變。隨后在奧氏體晶內也形成多邊形的 鐵素體晶粒和珠光體。 奧氏體向鐵素體可分成以下類型： IA型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結晶，轉變前粗化，轉變時易 形成魏氏組織鐵素體和珠光體。 變形后奧氏體向鐵素體的轉變 （ 1）從再結晶奧氏體晶粒生成鐵素體晶粒 特點：鐵素體晶粒在奧氏體晶界上生成，在晶內不成核。 2)變形溫度：變形帶密度 幾乎不受非再結晶區(qū)變形 溫度的影響（超過 1000?C 時，迅速減少 ）。 （ 1）合金元素 圖 34 含鈮或不含鈮的 %C%Mn鋼的軟化行為與溫度的關系 （ 2）溫度 圖 35 含鈮 %的鋼中，溫度和含碳量對軟化行為的影響 從圖中得出： 900?C和 850?：1000?C： 圖 36 %%Nb鋼、 %%Nb鋼、%%Nb鋼于 900?C時，碳氮化鈮應變誘發(fā)沉淀析出的過程 圖 37 %C鋼、 %%Nb鋼和%%Nb鋼的再結晶速度 溫度 時間和沉淀析出 溫度 時間曲線的疊加 溶質鈮只有在應變誘發(fā)沉淀出現(xiàn)時，才能起到延遲回復和再結晶作用。 總結 ： 由未再結晶變形 ?? ?的轉變比由已 再結晶的無變形 ???轉變所生成的 ?晶粒要 細得多 ， 得到變形 ?非常重要 。 圖 312 壓下溫度和壓下率對再結晶行為和再結晶晶粒直徑產生影響的再結晶區(qū)域圖 試驗用試樣： 由該階梯試樣可獲得一次軋制后不同變形程度 （ 10%～ 80%，輥縫： ）下的再結晶組織。 圖 310 %C鋼與 Nb鋼等溫再結晶的動力學曲線（實線為碳鋼；虛線為鈮鋼） (3) 靜態(tài)再結晶數(shù)量 圖 311 軋制溫度、軋后空延時間對奧氏體再結晶百分數(shù)的影響 1. 1000?C軋制，停留 15S； 2. 1000?C軋制，停留 2S； 3. 850?C軋制，停留 15S； 4. 850?C軋制，停留 2S； 奧氏體再結晶 百分數(shù)正比于 變形量與變形 溫度。 亞動態(tài)再結晶： 形變后的回復過程有幾種可能： 只發(fā)生靜態(tài)回復 ， 不發(fā)生靜態(tài)再結晶； 發(fā)生靜態(tài)回復后 ， 發(fā)生靜態(tài)再結晶； 發(fā)生靜態(tài)回復后 ， 發(fā)生亞動態(tài)再結晶 ， 隨后 發(fā)生靜態(tài)再結晶 。 188不銹鋼起始晶粒尺寸（ D0）對高溫形變組織和加工 因子（ Z、 、 ?）關系的影響 （ 2） 動態(tài)再結晶的組織 動態(tài)再結晶是一個混晶組織，平均晶粒尺 寸 只由加工條件（變形溫度、變形速 率）決定，變形溫度低、變形速率大，則 愈小。 動態(tài)再結晶 冷加工： 高溫變形： 真應力 應變曲線由三階段組成： 第一階段：加工硬化及軟化共存，但硬化程度超過軟化程度； 第二階段：發(fā)生動態(tài)再結晶。 原理：細化晶粒 。 1）軋制不含 Nb的普通鋼 ： 2）軋制含 Nb鋼 ： I型控制軋制原則： 1)連續(xù)軋制，不要間歇，尤其在 ?的高溫側 (動態(tài)再結晶區(qū) ) ， 原因： 2)道次變形量應大于臨界變形量，使全部晶粒能進行再結晶，避免混晶產生。 缺點：（ 1）要減小板坯的厚度。 影響：強度升高 ?， 脆性轉變溫度 ?（ 亞晶的出 現(xiàn) ） 。 晶界面積 ?， ?的形核密度 ? ， 進一步促 進了 ?晶粒的細化 。 主要目的：對加熱時粗化的初始 ?晶粒軋制 ?再結晶 ??細化 ? 相變后細小的 ?晶粒。 TMCP(Thermo Momechanical Controlled Processing)： 圖 3l 各種軋制程序的模式圖 CR— 控制軋制； AcC一控制冷卻 圖 32 控制軋制和控制冷卻奧氏體和鐵素體的組織變化模式圖 (軋制溫度向右邊降低 。 上層的組織表示軋制帶來的奧氏體組織的變化 ， 下層表示奧氏體開始相變后不久的組織 ， 特別是下層表示鐵素體核的生成地點 ) 軋制三個階段： 控冷作用： 控制軋制的實質 ： (1)盡可能降低加熱溫度， 目的： (2)在中間溫度區(qū) (如 900?C 以上 ) 通過反復再結 晶使奧氏體晶粒微細化。相變前的 ?晶粒越細，相變后的 ?晶粒也變得越細。 (3) (?+?)兩相