【正文】 強度關系式： （ 71） 式中 ?i內(nèi)摩擦應力； d大角度晶粒直徑； fs亞晶占的體 積分數(shù)； ky僅由大角度晶浪構成時 ?y跟晶粒直徑相關的 系數(shù)； ks全部組織由亞晶粒構成時 ?y跟亞晶粒直徑相關 的系數(shù)； ds亞晶粒直徑。 對 II?， VTrs基本上不隨 軋制溫度變化（除 Nb鋼）。 不論哪個鋼種和軋制 方法，抗拉強度和屈 服強度均隨軋制溫度 的降低而單調(diào)地加。在晶粒內(nèi)形 變帶上析出的 ?稱為 II?。在 再結晶的 ?晶粒的晶界上析出的 ?稱為 I?。 兩相區(qū)變形引起的強化取決于回復和再結晶程度， 而回復和再結晶程度又依賴于變形溫度、變形量、 變形后冷卻速率和微合金元素的添加量。 變形溫度較高： 發(fā)生動態(tài)回復和隨后的靜態(tài)回復 及靜態(tài)再結晶，強化主要來自于 ?晶粒的細化。 圖 32 拉伸強度和沖擊功同（ ?+?）區(qū)變形程度的關系 (a)普碳鋼； (b)含鈮鋼； 1200?C時壓下率為 %， 850?C時壓下率為 50%， 710?C時的熱變形壓下率連續(xù)變化 圖 33 含鈮鋼微觀組織與（ ?+?）區(qū)壓下率的變化關系 (a)和 (b)壓下率為 0%； (c)和 (d) 壓下率為 30% ?區(qū)變形：僅產(chǎn)生由低位錯 密度等軸晶粒組成的微觀 織； 兩相區(qū)變形：生成一種混 合晶粒組織：變形 ?轉變成 多邊 ?晶粒及變形 ?依賴回 復轉變成胞狀組織和 亞晶 粒。 鐵素體細化的程度： Ⅱ 型 IB型 過渡 IA 型， Ⅱ 型最細。 過渡型 :過渡型轉變是介于 I型和 Ⅱ 型轉變之 間的一種轉變。 Ⅱ 型轉變中不形成魏氏組織和上貝 氏體。 Ⅱ 型： 熱軋溫度低，熱軋后變形的奧氏體晶粒不發(fā)生再結 晶，鐵素體在剛軋完后就在變形帶邊界處和晶界處成核， 形成細小的等軸晶粒。 IB型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結晶，轉變前晶粒度 6級，鐵 素體晶核在奧氏體晶界上形成，獲得具有等軸鐵素體與珠 光體的均勻組織。 塊狀 (等軸的 ) 先共析鐵素體 (魏氏組織鐵素體 ) 圖 31 熱軋條件與所得到的魏氏組織級別關系 （ 2）從部分再結晶奧氏體晶粒生成鐵素體晶粒 部分再結晶奧氏體晶粒由兩部分組成： 再結晶晶粒： 特點： 未再結晶晶粒： 特點： 問題： 鐵素體不均勻，對強度、韌性的影 響： 解決方法： 多道次軋制，產(chǎn)生形變帶，轉 變后也可得到細小的鐵素體晶粒。 生成的鐵素體 魏氏組織的形成取決于：鋼的化學成分（ C含量在 ～ % 之間易形成魏氏組織）；奧氏體晶粒的大?。▕W氏 體晶粒小于 5級）和冷卻速度（快）。 圖 310 熱軋態(tài)及熱處理態(tài)鋼中 ?晶粒成核地點及所生成的 ?晶粒組織 圖 312表明 ， 非再結晶區(qū)軋制變形 30％ 的工具鋼中 ， 珠光體相變的成核地點不同： a)相變初期 ， 珠光體優(yōu)先 于晶界成核； b)隨著變形的進行 ， 珠光體在退火孿晶界 和 ?晶界處均發(fā)生 成核； c)珠光體 于變形帶上成核； d)珠光體于晶粒 內(nèi)部成核 。 圖 39 含 %Nb的鋼中， ?晶界面積 (a)和變形帶密度 (b)同非再結晶區(qū)壓下率的關系 常規(guī)熱軋和控制軋制的根本區(qū)別 ： 前者的 ?晶粒 全部在 ?晶界處成核 ， 后者則在晶粒內(nèi)部和晶界 成核 。 變形量小時，易造成混粒 組織。 變形帶的形成和作用 圖 38(a)具有變形帶的拉長 ?晶粒，其中變形帶是非再結晶區(qū)變形所產(chǎn)生的； (b)部分轉變的晶粒組織中形成的先共析 ? 變形帶的作用 ： 提供鐵素體形核點，使晶粒細化。 圖 33 不同含鈮量的 %%Mn鋼中，鈮含量對軟化行為的影響 實驗條件： 900?C以 l0s1的應變速率壓下 69％時的軟化行為。 可以通過變 形后抑制或延遲再結晶的進行來實現(xiàn) 。 控制軋制過程的三個階段及各階段微觀組織隨變形而變化的示意圖 特點： ?晶粒伸長，晶內(nèi)產(chǎn)生形 變帶，此形變帶可起到 ?晶核 生成晶界面的作用。 圖 試驗鋼再結晶規(guī)律研究試驗工藝 試驗結果與分析： 1） 變形量對奧氏體再結晶百分數(shù)的影響 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=1100℃ 時的再結晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 變形溫度對奧氏體再結晶百分數(shù)的影響 （ ℃ ） 圖 X70W管線鋼變形溫度對再結晶百分數(shù)的影響 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結晶金相照片 5— 50%； 6— 60%； 7— 70%； 8— 80% X70W鋼再結晶區(qū)域圖 X70W鋼混晶情況分析 細化再結晶奧氏體晶粒的控制軋制 圖 314 SM50鋼進行多道次軋 時的組織和性能的變化 圖 315 軋制 1秒后的奧氏體組織 （圖中的數(shù)字表示為再結晶后奧氏體晶 粒度級別） 圖 316 Nb鋼軋制 3秒鐘后的奧氏體組織 (%%%%Nb,N?奧氏體晶粒度的級別 ) 未再結晶區(qū)奧氏體的變形 轉換比（ A／ F）： 轉變前的奧氏體晶粒 直徑與轉變后的鐵素 體晶粒直徑之比，與 化學成分有關。 (4) 再結晶區(qū)域圖 作用： 劃分：三個區(qū) 域 ， 即再結晶區(qū) 、 部 分再結晶區(qū)和未 再結晶區(qū) 。 微合金元素對 靜態(tài)再結晶數(shù)量的影響： 1)抑制奧氏體再結晶 。 圖 39 1050?C加熱，在不同溫度下軋制，軋后停留時間不同對奧氏體再結晶臨界變形量的影響 1再結晶開始曲線，軋后停留 2s；2再結晶開始曲線，軋后停留 20s；3再結晶終了曲線，軋后停留 2s；4再結晶終了曲線，軋后停留 20s (2) 靜態(tài)再結晶速度 影響因素： 1） 奧氏體成分一定時 ， 變形量 ? 、 變形 速度 ? 、 變形后的停留溫度 ??回復和再 結晶速度 ? ； 2） 微量元素將強烈地阻止 再結晶的發(fā)生 。 形變溫度、形變速度、形變后停留時的溫度不變， 改變變形量，討論：兩次形變間隔時間里奧氏體 組織結構的變化： 圖 36 變形量與三種靜態(tài)軟化類型的關系 靜態(tài)再結晶的控制 （ 1） 靜態(tài)再結晶的臨界變形量 影響臨界變形量的因素： 1)變形溫度 、 原始奧氏體晶粒