【正文】 其抗壓強度極限而被破碎。（圖 11 b） 三、折斷 用兩個帶有多個尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石就象受集中載荷的兩支點或多支點梁，當(dāng)?shù)V石內(nèi)的彎曲應(yīng)力達(dá)到彎曲強度極限時礦石被折斷。（圖 11 d） 五、沖擊破碎 礦石受高速回轉(zhuǎn)機件的沖擊力作用而破碎（圖 11 e）由于破碎力是瞬間作用的，所以破碎效率高，破碎比大，能量消耗大，但錘頭磨損嚴(yán)重。 工作原理 一、顎式破碎機 工作原理：借助于動顎周期地靠近或離開固定顎，使進(jìn)入破碎腔中的物料受到擠壓、劈裂和彎曲作用而破碎。按照動顎運動軌跡的不同，可分為簡單擺動顎式破碎機和復(fù)雜擺動顎式破碎機。名義破碎比 74??i 。其特點是只有一個肘板，動顎運動軌跡為向下傾斜的橢圓，動顎上部水平行程大，可以滿足破碎礦石所要求的壓縮量。在條件相當(dāng)?shù)那闆r下，生產(chǎn)率較簡單擺動式破碎機高 30%左右。名義破碎比 94??i ?；顒宇€板對著固定顎板作周期性的往復(fù)運動，時而分開，時而靠近。 1 a）單擺動式 b）復(fù)雜擺動式 1— 定顎 2— 心軸 3— 偏心軸 4— 動顎 5— 連桿 6— 退力板 圖 12 顎式破碎機的主要類型 顎式破碎機按照活動顎板的擺動的方式的不同，可以分為簡單擺動式顎式破碎機、復(fù)雜擺動式顎式破碎機和綜合擺動式顎式破碎機三種。偏心軸 3 旋轉(zhuǎn)時，連桿 5 做上下往復(fù)運動，實現(xiàn)破碎和卸料。此外，這種破碎機工作的時候都是以心軸為中心的圓弧，圓弧半徑等于該點至軸心上的距離，上端圓弧小，下端圓弧大，a ）10.15xx0.3x0 . 5x165b ）x3x644321 . 5x2.5x3工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 5 破碎效率較低，其破碎比 i 一般為 36。 簡單擺動式顎式破碎機的優(yōu)點是：結(jié)構(gòu)緊湊簡單；偏心軸等傳動部件受力較?。挥捎趧宇€垂直位移較小，加工時物料較少有過度破碎的現(xiàn)象；動顎顎板的磨損較小。當(dāng)偏心軸旋轉(zhuǎn)時，動顎上各點的運動軌跡是由懸掛點的圓周線（半徑等于偏心距），逐漸向下變成橢圓形，愈向下部，橢圓形愈偏，直到下部與推力板連接點軌跡為圓弧線（圖 13）由于這種機械上各點的運動軌跡比較復(fù)雜，故稱復(fù)雜擺動式顎式破碎機。在動顎的整個往返擺動過程中，頂部的水平擺動約為 下部出料口的 倍，而垂直擺幅則下部略大。由于水平擺動幅度上大下小，有利于對上部的的塊物料進(jìn)行破碎，并使整個破碎腔內(nèi)的物料受到的破碎力比較均勻。 復(fù)雜擺動顎式破碎機與簡單擺動式顎式破碎機相比： 優(yōu)點： 一、質(zhì)量較輕、構(gòu)件較少、結(jié)構(gòu)更緊湊； 二、破碎腔內(nèi)充滿程度較好，所裝物料塊受到均勻破碎，加以動顎下端強制性推出成品卸料， 故生產(chǎn)率較高，比同規(guī)格的簡單擺動式顎式破碎機的生產(chǎn)率高出 2030%； 三、物料在動顎下部有較大的上下翻滾運動，容易呈立方體的形狀卸出，減少了像簡單擺動顎式破碎機產(chǎn)品中那樣的片狀成分，產(chǎn)品質(zhì)量較好。 工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 6 第 2章 顎式破碎機參數(shù)的選擇和計算 顎式破碎機的結(jié)構(gòu)及運轉(zhuǎn) 電動機通過小帶輪及三角帶， 將運動傳給大帶輪，從而帶動偏心軸轉(zhuǎn)動。動顎的下部由推力板支撐，退力板的另一端支撐在與機架的后壁相連的楔鐵調(diào)整機構(gòu)上，可在由機架側(cè)壁上兩凸臺構(gòu)成的滑道中滑動。有的機構(gòu)上采用組合調(diào)整片來調(diào)整排料口的尺寸 。 給礦口與排礦口的尺寸 由于給定最大排料粒度： mmD 210m ax ? 對于小型破碎機的給礦口寬度 B：? ? ? ? mmmmDB 6 22 3 12 1 m a x ??????? 取 mmB 250? 對于中小型破碎機的礦口長度 L： ? ? ? ? mmmmBL 4 0 03 5 02 5 ??????? 為了獲得較高的生產(chǎn)率， L的值可取的大些，國外生產(chǎn)的中小型破碎機就有 L/B=取 L=1000mm 排礦口的最小寬度 e： 對于復(fù)擺式顎式破碎機 mmmmBsde 25502501015110151m a x ????????? ???????? ???? 工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 7 B為了滿足更大的破碎比取 e=15mm 鉗角 ? 破碎機的動顎與固定顎之間的夾角稱之為鉗角。為此，鉗角 ? 應(yīng)該保證物料塊與顎板工作表間產(chǎn)生足夠的摩擦力以阻止物料被擠出去。 圖 21 物料塊受力分析 假設(shè)物料的形狀為球形，當(dāng)顎板壓緊物料時，作用在物塊上的力如圖 21所示。由于壓碎力所引起的摩擦力1fP 和 2fP 是平行于顎板表面的， f 是顎板與物料之間的摩擦系數(shù)，破碎物料時的平衡條件為： ?? s inc o s 112 PfPfP ?? (21) 水平分力的總和等于零： 0s inc o s 112 ??? ?? fPPP (22) 聯(lián)解以上兩式可得： 21 2 fftg ??? 令 ? 表示摩擦角，則 ?tgf ? 故??? 21 tgtgtg ?? ， 即 ?? 2tgtg ? ? ?? 2? 由上式可知，為了使顎式破碎機正常的進(jìn)行破碎工作， 鉗角 ? 應(yīng)該小于摩擦角的 2倍。 一般情況下，顎板與物料見的摩擦系數(shù) ?f （或 ?11?? ）因此，在生產(chǎn)實際中，工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 8 顎式破碎機的鉗角多取為 ???2417 范圍內(nèi)， 初選對于復(fù)雜擺動顎式破碎機，鉗角不應(yīng)大于 ???2220 ；簡單擺動顎 ??21? 式破碎機不應(yīng)大于 ???2420 。減小鉗角可使破碎機的生產(chǎn)能力增加，但會引起破碎比的減小。因此，在選擇鉗角時，應(yīng)當(dāng)全面考慮。在理論上，動顎擺動行程應(yīng)按物料達(dá)到破壞時所需之壓縮量 來確定。 由于物料在破碎腔由上向下逐漸變小，所以只要動顎上部擺動行程能夠滿足破碎物料需要的壓縮量就可以。 對于復(fù)雜擺動顎式破碎機的動顎擺動行程受到排礦口寬度的限制。容易造成排礦口的堵塞，使負(fù)荷急劇增大，所以動顎下部的動顎擺動行 程不得大于排礦口寬度的 倍。通常對于大型顎式破碎機： s=2545mm；中小型破碎機： s=1220mm。通常，對于復(fù)雜擺動式顎式破碎機： rs ? ；對于簡單式顎式破碎機： rs? 。 mmmmDs 1 m a x ???? 實際上對于中小型破碎機： s=1220mm 目前用計算工稱排料口時，下端水平行程的計算公式有 ［ s］ == (23) 在保證物料不壓實（μ≤ 8～ ），粉化的前提下提高下端水平行程可提高生產(chǎn)能力 取 s=16mm。通常，對于復(fù)雜擺動顎式破碎機： rs ? 工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 9 mmmmsr ???? 取 r=12 主要構(gòu)件尺寸的確定 一、破碎腔的高度 在鉗角一定的情況破碎腔的高度由所需要的破碎比確定。 取 H=710mm 圖 22 顎式破碎機簡圖 二、偏心距 r 對連桿長度 l的比值 在曲柄搖桿機構(gòu)中，當(dāng)曲柄作等速回轉(zhuǎn)時，搖桿來回擺動的速度不同，具有急回運動的特 征。曲柄（偏心軸）的轉(zhuǎn)數(shù)是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時間而定的。 對于中小型破碎機： lr?? （ 24） 851651 ??? ， ? ?Ll ?? ? ? mmmmrl ??????? ? 取 mml 820? mmmmL 1 0 0 09 4 8 5 1 ??????? 取 mmL 990? 三、動顎軸承中心距給礦口平面的高度 h 為了保證在破碎腔的上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊物料，在給礦口處，動顎工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 10 必須有一定的擺動行程。 根據(jù)實驗，當(dāng)生產(chǎn)率達(dá)到最大值時，動顎懸掛點的合適高度為： ? ?Lh ?? ；對于復(fù)雜擺動顎式破碎機為 Lh ? ， L為動顎的長度。即使 ? 角（推力板與連桿之間的夾角）近于 ?90 。 式中 : minK 、 maxK —— 推力板的最小、最大值， m； R —— 偏心距， m。 mmmmrK i n ???? mmmmrK a x ???? 根據(jù)機構(gòu)的整體尺寸選取 K=300mm 。 破碎腔的形狀有直線型和曲線型兩種。 576432堵塞點堵塞點行程工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 11 a）直 線型破碎腔； b）曲線型破碎腔 圖 23 破碎腔形狀示意圖 圖中的許多水平線，表示物料在陸續(xù)向下運動時所占據(jù)的區(qū)域。兩水平面 1 和 2 間的的垂直距離，就是破碎機在空轉(zhuǎn)行程使料塊下落的距離。到空轉(zhuǎn)行程時，料塊便落到水平面 3 上，依次類推，料塊逐漸被破碎而粒度逐漸減小，最后通過排礦口排出去。物料的空隙也逐漸減小，而動顎的擺動行程和壓碎力卻逐漸增大，物料到排礦口附近的排料速度就減慢。 圖 23 b）表示曲線型破碎腔，它是將固定顎板改成曲線型，曲線是按破碎腔的嚙角從上向下逐漸減小的原則而設(shè)計的。由于堵塞點上移，故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。在一定的范圍內(nèi)，偏心軸轉(zhuǎn)數(shù)增加，破碎機的生產(chǎn)能力相應(yīng)的增加。而其功耗卻迅速上升，由于過高的偏心軸轉(zhuǎn)數(shù)使破碎好的物料來不及由卸料口卸出，反而影響了生產(chǎn)能力的提高。 由圖可知，為了不妨礙物料排出，物料棱柱體落下時必須滿足的條件，即活動顎板在離開的時間 t內(nèi)，破碎物料必須落下的高度應(yīng)為 h；當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動一周時，活動顎擺動兩次。 棱柱體在其自重的作用下自由的通過排礦口的時間 ： 由于 2221gth? ，則ght 21 ? 令 tt?1 ，則可求得理論上的生產(chǎn)能力最高的動顎擺動次數(shù)為： ghn 230? （ 27） 式中 :h —— 破碎物料落下的高度， m； g —— 重力加速度， g=98c 2/sm 。 由以上幾式聯(lián)立并簡化可知： mi n/ 5mi n/ 2166 566 5 rrtgstgn ???? ? 由于上式未考慮物料性質(zhì)和破碎機類型等因素的影響，因此，只能用于粗略地確定破碎機的轉(zhuǎn)速。 取 n=330r/min 生產(chǎn)能力 顎式破碎機的生產(chǎn)能力是指在單位時間內(nèi)能破碎的數(shù)，也稱為產(chǎn)量或生產(chǎn)率。 根據(jù)圖，動顎擺動一次，排出的棱柱斷面積為： ?t a n222 ssehseeF ??????? ）（ 棱柱體 的長度即為破碎腔的長度 L，故棱柱體的體積為： ?ta n2 )2( selslFV ???? 若動顎每分鐘擺動 n 次，則破碎機的生產(chǎn)能力為： ??? ? ? t a n/)2(3060 sbnL snQ ??? （ 29） 式中 :μ 松動系數(shù)，中、小破碎機可取較高值（μ =~），取μ = ρ 破碎物料的密度 t/m3 ，假想物料為大塊石料，其密度為 ~。它通過飛輪對不均勻的破碎力起均衡調(diào)節(jié)作用，使電動機輸出功率均衡穩(wěn)定。 maxPPm ?? （ MN） （ Pmax為最大破碎力， Pmax=） 根據(jù)實驗測定β =～ 平均作用力 Pm 的作用點 ，可以近似認(rèn)為其方向垂直于固定顎板，并以集中力的方式通過其中點，指向動顎的 C 點。 工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 14 根據(jù)實驗 得知 s/為 mssllccs Ac ??? // （ 212） 式中： m—— 顎式破碎機的結(jié)構(gòu)參數(shù)；AEllm? ， 取 m=， s/=CC/=ms= 2r=r 式中： r—— 偏心軸的偏心距， m 于是，得出其破碎物料所需要的功率 N為 6 ?????? L Hr nL Hr nN （ KW） 顎式破碎機需要的電動機功率，考慮到破碎物料是可能過 載以及啟動的需要，一般應(yīng)有一定的儲備功率 取 N=37（ KW） 工學(xué)院 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計