【文章內容簡介】 調整在楔鐵上的螺栓，使楔鐵上下滑動，帶輪調整座在滑道中前后移動即可完成。有的機構上采用組合調整片來調整排料口的尺寸 。 結構參數(shù)的選擇與計算 為了保證顎式破碎機運動的可靠性和經濟性，在設計時必須正確的確定它的結構參數(shù)和工作參數(shù)，并以此作為計算零件強度的基礎。 給礦口與排礦口的尺寸 由于給定最大排料粒度： mmD 210m ax ? 對于小型破碎機的給礦口寬度 B：? ? ? ? mmmmDB 6 22 3 12 1 m a x ??????? 取 mmB 250? 對于中小型破碎機的礦口長度 L： ? ? ? ? mmmmBL 4 0 03 5 02 5 ??????? 為了獲得較高的生產率， L的值可取的大些，國外生產的中小型破碎機就有 L/B=取 L=1000mm 排礦口的最小寬度 e： 對于復擺式顎式破碎機 mmmmBsde 25502501015110151m a x ????????? ???????? ???? 工學院 學院畢業(yè)論文（設計） 7 B為了滿足更大的破碎比取 e=15mm 鉗角 ? 破碎機的動顎與固定顎之間的夾角稱之為鉗角。當物料破碎時，必須使物料塊既不向上滑動，也不會從給礦口中跳出來。為此，鉗角 ? 應該保證物料塊與顎板工作表間產生足夠的摩擦力以阻止物料被擠出去。 為了確定 ? 角，應當分析當物料被顎板擠壓時作用在石塊上的 力的情況。 圖 21 物料塊受力分析 假設物料的形狀為球形，當顎板壓緊物料時，作用在物塊上的力如圖 21所示。 1P 和2P 為顎板作用在物塊上的壓碎力，其方向垂直與顎板表面。由于壓碎力所引起的摩擦力1fP 和 2fP 是平行于顎板表面的， f 是顎板與物料之間的摩擦系數(shù)，破碎物料時的平衡條件為： ?? s inc o s 112 PfPfP ?? (21) 水平分力的總和等于零： 0s inc o s 112 ??? ?? fPPP (22) 聯(lián)解以上兩式可得： 21 2 fftg ??? 令 ? 表示摩擦角，則 ?tgf ? 故??? 21 tgtgtg ?? ， 即 ?? 2tgtg ? ? ?? 2? 由上式可知，為了使顎式破碎機正常的進行破碎工作， 鉗角 ? 應該小于摩擦角的 2倍。不然礦石就會向上跳出，而不被壓碎。 一般情況下，顎板與物料見的摩擦系數(shù) ?f （或 ?11?? ）因此，在生產實際中，工學院 學院畢業(yè)論文（設計） 8 顎式破碎機的鉗角多取為 ???2417 范圍內， 初選對于復雜擺動顎式破碎機，鉗角不應大于 ???2220 ；簡單擺動顎 ??21? 式破碎機不應大于 ???2420 。 正確的選擇鉗角對于提高破碎機的破碎效率具有很大的意義。減小鉗角可使破碎機的生產能力增加，但會引起破碎比的減小。增大鉗角，雖可增大破碎比，但同時又減少生產能力。因此，在選擇鉗角時，應當全面考慮。 取 ??20? 動顎擺動行程 s和偏心距 r 動顎擺動行程 s 是破碎機最重要的結構參數(shù)。在理論上，動顎擺動行程應按物料達到破壞時所需之壓縮量 來確定。然而由于破碎板的變形，及其與機架間存在的間隙等因素的影響，實際選取的動顎擺動行程遠遠大于理論上求出的數(shù)值。 由于物料在破碎腔由上向下逐漸變小，所以只要動顎上部擺動行程能夠滿足破碎物料需要的壓縮量就可以。根據(jù)實驗，破碎腔的上部擺動行程，應大于 D 。 對于復雜擺動顎式破碎機的動顎擺動行程受到排礦口寬度的限制。因為動顎下部的行程增加大于排礦口最小寬度的 倍，將引起物料在破碎腔下部的過壓現(xiàn)象。容易造成排礦口的堵塞，使負荷急劇增大，所以動顎下部的動顎擺動行 程不得大于排礦口寬度的 倍。 實際上，動顎擺動行程是經驗數(shù)據(jù)決定的。通常對于大型顎式破碎機： s=2545mm；中小型破碎機： s=1220mm。 動顎的動行程確定好以后，偏心軸的偏心距 r 可以根據(jù)初步擬定的機構尺寸利用畫機構圖的方法來確定。通常，對于復雜擺動式顎式破碎機： rs ? ；對于簡單式顎式破碎機： rs? 。 根據(jù)實驗，破碎機上部擺動行程應大于 D 。 mmmmDs 1 m a x ???? 實際上對于中小型破碎機： s=1220mm 目前用計算工稱排料口時，下端水平行程的計算公式有 ［ s］ == (23) 在保證物料不壓實（μ≤ 8～ ），粉化的前提下提高下端水平行程可提高生產能力 取 s=16mm。 動顎的擺動行程確定以后，偏心軸的初步擬定的構件尺寸利用畫機構圖的方法來確定。通常，對于復雜擺動顎式破碎機： rs ? 工學院 學院畢業(yè)論文（設計） 9 mmmmsr ???? 取 r=12 主要構件尺寸的確定 一、破碎腔的高度 在鉗角一定的情況破碎腔的高度由所需要的破碎比確定。通常，破碎腔的高度： ? ? ? ? mmmmbH ??????? 為了獲得較高的生產率，將 H 取的大些。 取 H=710mm 圖 22 顎式破碎機簡圖 二、偏心距 r 對連桿長度 l的比值 在曲柄搖桿機構中，當曲柄作等速回轉時，搖桿來回擺動的速度不同，具有急回運動的特 征。連桿越短，即 lr?? 的值越大，則這種現(xiàn)象就越顯著。曲柄（偏心軸）的轉數(shù)是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時間而定的。因此，連桿的長度不宜過短。 對于中小型破碎機： lr?? （ 24） 851651 ??? ， ? ?Ll ?? ? ? mmmmrl ??????? ? 取 mml 820? mmmmL 1 0 0 09 4 8 5 1 ??????? 取 mmL 990? 三、動顎軸承中心距給礦口平面的高度 h 為了保證在破碎腔的上部產生足夠的破碎力來破碎大塊物料，在給礦口處，動顎工學院 學院畢業(yè)論文（設計） 10 必須有一定的擺動行程。為此動顎的軸承中心距給礦口平面的高度：? ?LhL ??? 。 根據(jù)實驗，當生產率達到最大值時，動顎懸掛點的合適高度為： ? ?Lh ?? ；對于復雜擺動顎式破碎機為 Lh ? ， L為動顎的長度。 對于復雜擺動顎式破碎機 mmmmLh 999 9 ???? （ 25） 取 mmh 80? 式中 : L — 動顎的長度 四、推力板長度 K 當動顎的擺動行程 s 和偏心距 r 確定后，在選取推力板時，對于簡擺式破碎機，當曲柄偏心位置為最 高時，兩個推力板的內端點略低于兩個外端點的連線。即使 ? 角（推力板與連桿之間的夾角）近于 ?90 。 推力板長度與偏心距的關系為： rKrK 25, m a xm in ?? 。 式中 : minK 、 maxK —— 推力板的最小、最大值， m； R —— 偏心距， m。 復擺式顎式破碎機的推力板也可按上述公式選取，通常傳動角 ???? 5045? 。 mmmmrK i n ???? mmmmrK a x ???? 根據(jù)機構的整體尺寸選取 K=300mm 。 五、破碎腔的形狀 破碎腔的形狀是決定生產率、動力消耗和襯板磨損等破碎機性能的重要因素。 破碎腔的形狀有直線型和曲線型兩種。如圖所示，圖中實線表示顎板閉合時的位置，虛線表示顎板后退最遠位置。 576432堵塞點堵塞點行程工學院 學院畢業(yè)論文（設計） 11 a）直 線型破碎腔； b）曲線型破碎腔 圖 23 破碎腔形狀示意圖 圖中的許多水平線，表示物料在陸續(xù)向下運動時所占據(jù)的區(qū)域。處在水平面 1 上的物料，當動顎擺動到虛線位置時，便下落到水平面 2 上。兩水平面 1 和 2 間的的垂直距離，就是破碎機在空轉行程使料塊下落的距離。在顎板下一次的工作形成中，水平面 2處的物料則被壓碎。到空轉行程時，料塊便落到水平面 3 上，依次類推，料塊逐漸被破碎而粒度逐漸減小，最后通過排礦口排出去。 由圖 23 a）可以看到，在直線型破 碎腔中，個連續(xù)的水平面間形成的梯度斷面的體積向下依次遞減。物料的空隙也逐漸減小，而動顎的擺動行程和壓碎力卻逐漸增大，物料到排礦口附近的排料速度就減慢。于是在排礦口附近幾容易發(fā)生堵塞現(xiàn)象，這是造成機器過載和襯板下端磨損的主要原因。 圖 23 b）表示曲線型破碎腔，它是將固定顎板改成曲線型，曲線是按破碎腔的嚙角從上向下逐漸減小的原則而設計的。在曲線型破碎腔中，各連續(xù)的水平面間形成的梯度斷面的體積，從破碎腔的中部往下是逐漸增加的，因而物料間的空隙增大，有利于排料。由于堵塞點上移，故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。 工作參數(shù)的選擇與計算 偏心軸的轉數(shù) 對于顎式破碎機，動顎的擺動次數(shù)由偏心軸的轉數(shù)決定。在一定的范圍內，偏心軸轉數(shù)增加，破碎機的生產能力相應的增加。但是，當動顎擺動超過一定的限度撕，再增加轉速，生產能力增加的十分緩慢，有時甚至還下降。而其功耗卻迅速上升，由于過高的偏心軸轉數(shù)使破碎好的物料來不及由卸料口卸出，反而影響了生產能力的提高。 工學院 學院畢業(yè)論文（設計） 12 圖 24 破碎機物料梯形截面棱柱體 為了求得偏心軸的轉 數(shù)，可做如下假說：一、由于顎身較長擺動幅度不大，故 故假定動顎為平移運動 ，鉗角不變；二、顎離開固定顎已破碎的物料呈梯形斷面的棱柱體靠自重自由落下。 由圖可知，為了不妨礙物料排出，物料棱柱體落下時必須滿足的條件，即活動顎板在離開的時間 t內，破碎物料必須落下的高度應為 h；當偏心軸轉動一周時，活動顎擺動兩次。 設 n為動顎沒分鐘擺動的次數(shù)，則動顎一次單向擺動的時間為： nnt 306021 ??? （ 26） 式中 :t —— 動顎一次單向擺動的時間， s； n —— 動顎每分鐘擺動的次數(shù)， r/min。 棱柱體在其自重的作用下自由的通過排礦口的時間 ： 由于 2221gth? ，則ght 21 ? 令 tt?1 ，則可求得理論上的生產能力最高的動顎擺動次數(shù)為： ghn 230? （ 27） 式中 :h —— 破碎物料落下的高度， m； g —— 重力加速度， g=98c 2/sm 。 由圖 24 可知： ?tgsh? （ 28） 式中 :s —— 動顎下端的行程， m。 由以上幾式聯(lián)立并簡化可知： mi n/ 5mi n/ 2166 566 5 rrtgstgn ???? ? 由于上式未考慮物料性質和破碎機類型等因素的影響，因此，只能用于粗略地確定破碎機的轉速。通常，破碎堅硬物料時，轉速應取小些；破碎脆性物料時，轉速可取大些。 取 n=330r/min 生產能力 顎式破碎機的生產能力是指在單位時間內能破碎的數(shù)，也稱為產量或生產率。顎式工學院 學院畢業(yè)論文（設計） 13 破碎機的生產能力是以動顎擺動一次，從破碎腔中排出一個松散的棱柱體的物料為計算依據(jù)。 根據(jù)圖，動顎擺動一次，排出的棱柱斷面積為： ?t a n222 ssehseeF ??????? ）（ 棱柱體 的長度即為破碎腔的長度 L，故棱柱體的體積為： ?ta n2 )2( selslFV ???? 若動顎每分鐘擺動 n 次，則破碎機的生產能力為： ??? ? ? t a n/)2(3060 sbnL snQ ??? （ 29） 式中