【文章內(nèi)容簡介】 求，必須利用調(diào)整裝置，定期地調(diào)整排料裂口的尺寸。此外，當(dāng)要求得到不同的產(chǎn)品粒度時，也需要調(diào)整排料口的大小?，F(xiàn)有顎式破碎機(jī)的調(diào)整裝置有多種多樣，歸納起來有墊片調(diào)整裝置、楔鐵調(diào)整裝置、液壓調(diào)整裝置以及肘板調(diào)整。本設(shè)計(jì)采用楔鐵調(diào)整裝置。如圖26所示。 圖26 立式楔鐵調(diào)整裝置1—肘板 2—調(diào)座 3—調(diào)整楔鐵 4—機(jī)架 保險裝置當(dāng)破碎機(jī)落入非破碎物時，為防止機(jī)器的重要的零部件發(fā)生破壞，通常裝有過載保護(hù)裝置。保險裝置有三種：液壓連桿、液壓摩擦離合器和肘板。本設(shè)計(jì)采用肘板。肘板是機(jī)器中最簡單、最便宜的零件，所以得到廣乏應(yīng)用且經(jīng)濟(jì)有效，但當(dāng)肘板斷裂后，機(jī)器將停車，應(yīng)重新更換新肘板后方可工作。肘板保險件的另一個缺點(diǎn)是由于設(shè)計(jì)不當(dāng)，常常在超載時它不破壞，或者沒有超載它卻破壞了，以至影響生產(chǎn)。因此設(shè)計(jì)時除應(yīng)正確確定由破碎力引起的肘板壓力，以便設(shè)計(jì)出超載破壞的肘板面積外，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時，應(yīng)使其具有較高的超載破壞敏感。肘板通常有如圖27所示的三種結(jié)構(gòu)：中部較薄的變截面結(jié)構(gòu)；弧形結(jié)構(gòu)；S型結(jié)構(gòu)。其中圖a結(jié)構(gòu)在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時，提高其超載破壞敏感度。圖b、圖c兩種結(jié)構(gòu)是利用灰鑄鐵肘板抗彎性能這一特性，選擇合適的結(jié)構(gòu)尺寸是肘板呈拉伸破壞，顯然提高了肘板破壞的敏感度。盡管如此，肘板是否斷裂主要取決與計(jì)算載荷的確定和截面尺寸計(jì)算是否正確。因此從加工制造方便性出發(fā)，圖a所示應(yīng)用最多，本設(shè)計(jì)也采用a中肘板。 圖27 肘板結(jié)構(gòu) 傳動件 偏心軸是顎式破碎機(jī)的主軸，受有巨大的彎曲力，采用45鋼。偏心軸一端裝帶輪，一端裝飛輪，如圖28所示。 飛輪飛輪用以存儲動顎空形程時的能量，再用與工作行程，使機(jī)械的工作負(fù)荷趨于均勻。帶輪也起著飛輪的作用。 圖28 偏心軸結(jié)構(gòu)圖 皮帶輪 偏心軸 錐套 軸承 密封套飛輪 軸端壓蓋 軸端螺栓 潤滑裝置偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤滑。偏心軸和推力板的支承面一般采用潤滑脂，通過手動油槍給油。動顎的擺角很小，使偏心軸與軸瓦之間潤滑困難，在其底部開若干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強(qiáng)制注入干黃油進(jìn)行潤滑。3 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的主要參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)的要求，已知條件如下：進(jìn)料口尺寸：；出料口尺寸：；進(jìn)料塊最大尺寸：；生產(chǎn)能力：。破碎機(jī)的動顎與固定顎板之間的夾角稱為嚙角。當(dāng)破碎礦石塊時，必須使礦石塊既不向上滑動．也不從破碎機(jī)的給礦口中跳出來。為此，嚙角應(yīng)該保證礦石塊與顎板工作表面間產(chǎn)生足夠的摩接力以阻止礦石塊被推出去。為了確定角，應(yīng)該分析當(dāng)?shù)V石塊被顎板擠壓時作用在礦石塊上的力的情況。嚙角大小直接影響生產(chǎn)率和破碎腔高度。嚙角小能提高生產(chǎn)率,但在一定的破碎比條件下,又增加了破碎腔高度。嚙角大會使破碎腔高度降低,但生產(chǎn)率也下降了。另外,嚙角最大也不能超出咬住物料的允許值。假設(shè)礦石塊的形狀為球形。當(dāng)顎板壓緊礦石時，作用在礦石塊上的力。Pl和P2為顎板作用在礦石塊上的壓碎力，其方向垂直于顎板表面。由壓碎力所引起的摩擦力fp1和fp2是平行于顎板表面的，f是顎板與礦礦之間的摩擦系數(shù)。由于礦石塊的自重與壓碎力p1和p2相比甚小，故可忽略不計(jì)。當(dāng)直角坐標(biāo)系的位置如圖31所示時，則礦石塊不向上滑動的力學(xué)平衡條件為： 有以上公式得 圖31 動顎的受力分析圖將p2值帶入上公式中，經(jīng)簡化整理后得即 如礦石塊與肘板之間的摩擦角為u即 式中: ——齒板與物料間的摩擦系數(shù)。實(shí)際生產(chǎn)中,為安全起見,復(fù)擺顎式破碎機(jī)的嚙角通常取理論計(jì)算值的65%,即:在本設(shè)計(jì)中我們選擇嚙角為a=。 傳動角從機(jī)構(gòu)學(xué)的角度看，傳動角是指四桿機(jī)構(gòu)中，連桿軸線與搖桿（即肘板）軸線間所夾銳角，并且傳動角愈接近傳力性能愈好。對于破碎機(jī)而言，傳動角的選取除考慮傳力性能外，還需考慮到加大傳動角，不但增大垂直行程，而且使水平行程值降低。因此傳動角一般不宜過大。建議取。在本設(shè)計(jì)中選擇。 動顎水平行程和偏心軸的偏心距動顎的水平行程是破碎機(jī)最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)。在理論上，動顎的水平行程應(yīng)按礦石達(dá)到破壞時所需的壓縮量來決定。然而，由于破碎板的變形及其余幾家間存在的減息等因素的影響，實(shí)際選取的動顎擺動行程遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于理論上求出的數(shù)值。在簡擺顎式破碎機(jī)中，動顎的水平行程是破碎腔的上部行程小，動顎的水平行程則是上部大下部小。礦塊的尺寸是從破碎腔的上部向下逐漸減小的，所以只要動顎的上部水平行程能夠滿足要破碎礦石所需要的壓縮量就可以了。根據(jù)實(shí)驗(yàn)，破碎腔上部的動顎水平行程應(yīng)大于,是最大給礦粒度。根據(jù)實(shí)驗(yàn)，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動顎水平行程受排礦口寬度的限制。因?yàn)?，～，將引起物料在破碎?qiáng)下部的過壓實(shí)現(xiàn)象。，容易造成排礦口的堵塞，是負(fù)荷急劇增大。所以，～。實(shí)際上，動顎行程是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定的。通常對于大型顎式破碎機(jī)，中小型顎式破碎機(jī)。動顎的擺動行程確定以后，偏心軸的偏心距r可根據(jù)初步擬定的構(gòu)件尺寸利用畫機(jī)構(gòu)圖的方法來確定。通常對于復(fù)擺顎式破碎機(jī)。對于本設(shè)計(jì)取動顎水平行程，偏心距 主要構(gòu)件尺寸的確定（1）破碎腔的高度H：在嚙角一定的情況下，破碎腔的高度由所要求的破碎比而定，通常，破碎腔的高度。式中B為礦口寬度。一般情況下破碎腔的高度比理論值略大，本設(shè)計(jì)取。（2）偏心距r對連桿長度的比值：在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄做等速回轉(zhuǎn)時，搖桿來回擺動的速度不同，具有急回運(yùn)動的特征。連桿愈短，即值愈大，則這種不對稱現(xiàn)象就愈嚴(yán)重。曲柄（偏心軸）的轉(zhuǎn)數(shù)是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時間確定的。因此，連桿的長度不宜過短。通常，對于大型破碎機(jī)。對于中小型顎式破碎機(jī)。式中L為動顎長度。經(jīng)計(jì)算取。（3）推力板長度K:當(dāng)動顎的擺動行程s和偏心距r確定以后，在選取推力板長度時，當(dāng)曲柄偏心位置為最高時，推力板內(nèi)端點(diǎn)略低于外端點(diǎn)連線。后推力板在角度=5～13176。之間運(yùn)動。推力板長度與偏心距有如下關(guān)系：取。兩個推力板長度應(yīng)根據(jù)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動要求來決定，而這不必強(qiáng)求一致。通常傳動角=45～50176。 破碎腔的形狀破碎腔的形狀是決定生產(chǎn)率，動力消耗和齒板磨損等破碎機(jī)性能的重要因素。破碎腔的形狀有直線型和曲線形兩種。若兩種破碎腔的給礦口寬度，派黃口寬度，動顎的擺動行程和擺動次數(shù)均相同，礦石在破碎腔內(nèi)的流動狀態(tài)如圖32所示。圖中實(shí)線表示顎板閉合時的位置，虛線表示顎板后退最遠(yuǎn)時的位置。實(shí)線表示顎板閉合時的位置，虛線表示顎板后退最遠(yuǎn)時的位置。水平線表示礦石在陸續(xù)向下傳動時所占據(jù)的區(qū)域。出于水平面1上的礦石，當(dāng)動顎擺到虛線位置時，便下落到水平面2上。兩水平面之間的垂直距離就式破碎機(jī)在空轉(zhuǎn)行程時礦塊落下的距離。在顎板下一次的工作行程中，水平面2處的礦塊則被破碎，到空轉(zhuǎn)行程時，礦快便塊到水平面3上。依此類推，礦塊逐漸被破碎而粒度逐漸減小，最后通過排礦口排出。在直線型破碎腔中，各連續(xù)水平面間形成的梯形斷面的體積向下依次遞減，況時間的空隙也逐漸減小，而動顎的擺動行程和牙髓里卻逐漸增大。礦石到排礦口附近的排礦速度就減慢。于是， 圖32 破碎腔的形狀 a直線型破碎腔 b曲線型破碎腔在排礦口附近，就易發(fā)生堵塞現(xiàn)象，這是造成極其過載合肘板下段磨損嚴(yán)重的主要原因。曲線形破碎腔是將固定顎齒板改成曲線形。曲線是按破碎腔的嚙角從上向下逐漸減小的原則而設(shè)計(jì)的。在曲線形破碎腔中，各連續(xù)的水平面間形成的梯形斷面的體積從破碎腔的中部往下是逐漸增加的，因而況時間的空隙增大，有利于排礦。由于堵塞點(diǎn)上移故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。實(shí)踐證明，當(dāng)棟顎擺動行程和擺動次數(shù)相同時，曲線形破碎腔有以下優(yōu)點(diǎn)：(1)生產(chǎn)率高，生產(chǎn)工藝連續(xù)可靠；(2)破碎比大，產(chǎn)品粒度均勻，過粉碎少；(3)破碎腔下端肘板的磨損較小，延長了肘板的使用壽命；(4)破碎每噸產(chǎn)品的動力消耗減少。綜合各方面因素，本設(shè)計(jì)中采用直線形。 動顎的擺動次數(shù)（偏心軸的轉(zhuǎn)速）選擇動顎的擺動次數(shù)時，不僅要使機(jī)器的生產(chǎn)率高，而且還要使機(jī)器的功率消耗少。但是，目前用理論方法確定動顎的擺動次數(shù)時，只考慮了生產(chǎn)率高這個因素，而對其它因素忽略不計(jì)。為了求得偏心軸的轉(zhuǎn)數(shù)，可作如下假說：1）由于顎身較長擺動幅度不大，故假定動顎為平移運(yùn)動，嚙角不變；2）不考慮礦石與肘板間的摩擦力對排礦的影響，動顎離開固定顎時，破碎產(chǎn)品成梯形斷面的棱柱體依靠自重自由下落。 為了不妨礙物料排出，物料棱柱體落下時必須滿足的條件，即活動顎板在離開的時