簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)本科生畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-23 19:50 本頁面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 物料能被夾持在破碎腔內(nèi)，不被推出機(jī)外時(shí)，這些力應(yīng)相互平衡，即在x、y方向的分力之和應(yīng)該分別等于零。 圖 51 鉗角計(jì)算示式于是得 （51） 因摩擦系數(shù)與摩擦角的關(guān)系為： 則 （52）式中 ——鉗角； ——物料與顎板間摩擦角； ——物料與顎間摩擦角系數(shù)。 為了使破碎機(jī)工作可靠，必須令 即鉗角應(yīng)小于物料與顎板間的摩擦角的2倍。，則最大鉗角理論值為。但實(shí)際采用的鉗角比理論值小的多，這時(shí)由于大塊物料楔塞在兩個(gè)小物塊之間如圖 b，這時(shí)物料的鉗角必然大于兩倍物料間的摩擦角。所以，一般顎式破碎機(jī)的鉗角取~,所以選為。 動(dòng)顎的水平行程動(dòng)顎的水平行程對(duì)破碎機(jī)生產(chǎn)率影響較大，排料口水平行程小會(huì)降低生產(chǎn)率，但也不能太大，否則在排料口的物料由于過多而使破碎力急劇增加，致使機(jī)件過載損壞，并且沒得到完全破碎，破碎不充分得不到要求。因此，動(dòng)顎在排料口的水平行程為： （53）式中 ——最小排料口尺寸； ——?jiǎng)宇€水平行程。故 偏心軸的轉(zhuǎn)速偏心軸轉(zhuǎn)一圈，動(dòng)顎往復(fù)擺動(dòng)一次，前半圈為破碎物料，后半圈為卸出物料。為了獲得最大的生產(chǎn)能力，破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速應(yīng)該根據(jù)這樣的條件確定：當(dāng)動(dòng)顎后退時(shí)，破碎后的物料應(yīng)在重力作用下全部卸出，而后動(dòng)顎立即返回破碎物料。由于顎板較長(zhǎng)，振幅不大，因此，可設(shè)動(dòng)顎擺動(dòng)時(shí)，鉗角值不變，亦即動(dòng)顎平行擺動(dòng)。令出料口寬度為，動(dòng)顎行程為。破碎后的物料在顎腔內(nèi)堆積成一梯形體（如圖 2 ）。BC線以下的物料尺寸皆小于出料口寬度，因而每次所能卸出的物料高度為： 圖52偏心軸速度計(jì)算 （54）有物料在重力作用下自由落體。破碎后物料卸料高度應(yīng)為： 則要使高度的梯形體全部物料自由卸出所需時(shí)間為： （55）式中為重力加速度。為了保證已達(dá)到要求尺寸的物料能及時(shí)地全部卸出，卸料時(shí)間應(yīng)等于動(dòng)顎空轉(zhuǎn)行程經(jīng)歷的時(shí)間。而 （56） r/min （57）式中 ——偏心軸轉(zhuǎn)速（r/min）； ——?jiǎng)宇€行程（cm）； ——鉗角（176。）。實(shí)際上，由于在動(dòng)顎空轉(zhuǎn)行程的初期，物料扔處于壓緊狀態(tài)，不能立即落下。因此，偏心軸的轉(zhuǎn)速應(yīng)比式（57）算出的值低30%左右。于是 r/min (58)因式（58）未考慮到物料性質(zhì)和破碎機(jī)類型等因素的影響，因此只能用來粗略地確定顎式破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速一般對(duì)于破碎堅(jiān)硬物料，轉(zhuǎn)速應(yīng)取小些；對(duì)于破碎脆性物料，轉(zhuǎn)速可適當(dāng)取大些；對(duì)于較大尺寸的破碎機(jī)，轉(zhuǎn)速適當(dāng)降低，以減小慣性振動(dòng)，節(jié)省動(dòng)力消耗。因,可采用經(jīng)驗(yàn)公式，對(duì)于進(jìn)料口寬度時(shí) 故實(shí)際轉(zhuǎn)速 生產(chǎn)能力破碎機(jī)的生產(chǎn)能力與被破碎物料的性質(zhì)（物料強(qiáng)度、節(jié)理、喂料粒度組成等）、破碎機(jī)的性能和操作條件（供料情況和出料口大?。┑纫蛩赜嘘P(guān)。其驗(yàn)證公式： t/h （59）式中 ——標(biāo)準(zhǔn)條件下單位出口寬度的生產(chǎn)能力（t/m mh），見表（51） ； ——破碎機(jī)出料口寬度（mm）； ——物料易碎性系數(shù)，見表 ； ——物料堆積密度修正系數(shù)， 為堆積密度（t/） ——進(jìn)料粒度修正系數(shù)，見表 。 表51 顎式破機(jī)單位出料口寬度的生產(chǎn)能力規(guī) 格（mm）25040040060060090090012001200150015002100q（t/m mh）~~ 表52 物料易碎性系數(shù)物料強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度（MPa）硬質(zhì)物料中硬物料軟質(zhì)物料157~19679~15779~~ 表53 進(jìn)料粒度修正系數(shù)進(jìn)料最大粒度和進(jìn)料口寬度之比查表得 =； =； t/m mh； 石灰石的堆積密度=，于是。則 t/h5. 1. 5 主要構(gòu)件尺寸的確定（1）破碎腔高度H：在鉗角一定的情況下，破碎腔的高度有所要求的破碎比而定，通常，破碎腔的高度H=（—）B。式中B為給礦口寬度。固取H==900=2160mm（2）動(dòng)顎軸承中心距給礦口平面的高度h：為了保證在破碎腔的上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊礦石，因而在給礦口處，動(dòng)顎必須有一定的擺動(dòng)行程，為此， 。式中L為動(dòng)顎長(zhǎng)度。=120mm 取h=120mm（3）偏心距r對(duì)連桿長(zhǎng)度l的比值：在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄等速回轉(zhuǎn)時(shí)，搖桿來回?cái)[動(dòng)的速度不同，具有機(jī)會(huì)運(yùn)動(dòng)特性。連桿越短，這種不對(duì)稱現(xiàn)象越顯著。曲柄的轉(zhuǎn)速是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時(shí)間而定的，因此連桿的長(zhǎng)度不宜過短。對(duì)于中小型顎式破碎機(jī)=1/651/85，l=（—）L。式中L為動(dòng)顎長(zhǎng)度。取：=， l==1020mm r =l/65= 所以r =16mm（4）推力板長(zhǎng)度K：當(dāng)動(dòng)顎的擺動(dòng)行程S與偏心距r確定以后，在選取推力板長(zhǎng)度時(shí)，顎式破碎機(jī)的推力板長(zhǎng)度與偏心距有下列關(guān)系； 取K=400mm 電動(dòng)機(jī)功率 顎式破碎機(jī)的功率消耗，可以根據(jù)體積理論，按照破碎物料需要的破碎力算出。實(shí)驗(yàn)表明，顎式破碎機(jī)破碎不規(guī)則物料時(shí)所需要的破碎力，與破碎物料的縱向斷面尺寸成正比，與物料的抗拉強(qiáng)度極限成正比。因此，在顎式破碎機(jī)中，破碎單塊物料所需的破碎力為： P =σbh N （510） 式中 σ料塊斷面上的破碎應(yīng)力（Pa）。，破碎單塊不規(guī)則形狀花崗巖時(shí)，σ= Pab料塊的縱向長(zhǎng)度（m）H料塊的厚度（m）為了計(jì)算方便，假設(shè)顎式破碎機(jī)工作時(shí)整個(gè)顎腔內(nèi)充滿物料；且沿顎腔長(zhǎng)度L方向成平行圓柱體排列如下圖。每個(gè)圓柱體沿著作用方向的劈開是所需要的破碎力為： 53 在顎式破碎機(jī)中物料劈裂圖破碎整個(gè)腔內(nèi)的物料所需要的總破碎力則為： （511）但因,于是 N式中L顎口長(zhǎng)度(m)H顎膛高度（m）實(shí)際上，由于物料形狀的不規(guī)則，顎板表面并非完全與物料接觸，而只是顎板的一部分承受破碎力。因此，上式還須誠(chéng)意顎板利用系數(shù)。這樣，實(shí)際上最大破碎力為： N （512）一般取 來計(jì)算，則 N （513）動(dòng)顎在每一工作循環(huán)期間，對(duì)物料所施加的作用力是變化的。動(dòng)顎擺向定額破碎物料時(shí)，作用力逐漸增大，及至物料發(fā)生破碎的瞬間增至最大值，然后又降至零。因此，主軸每一轉(zhuǎn)中顎板對(duì)物料的平均作用力為： （514）根據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)定β=顎式破碎機(jī)破碎物料時(shí)，主軸每一轉(zhuǎn)需要的破碎功為：式中 平均作用力合力的著力點(diǎn)行程（m）顎式破碎機(jī)破碎物料時(shí)需要的功率則為： KW （515）式中 n偏心軸轉(zhuǎn)速（r/min）。 機(jī)械效率，一般=~ 其他符號(hào)意義相同由于作用力垂直于定顎表面，合力著力點(diǎn)C通過定顎中部
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