【文章內(nèi)容簡介】 m LDN a ? 其中： aN 為鄂式破碎機主電機功率（安 裝功率） KW ； L為破碎機進料口長度 cm?； maxD 為最大輸入粒度 cm?。 所以， KWN a 1 1 ???? 選擇電動機的型號 Y 型封閉式三相異步電動機主要應用于驅(qū)動各種不同的機械，并可供工業(yè)、發(fā)電機、煤礦、機械及工礦企業(yè)原動機之用。因此很適合作為破碎機的原動力。根據(jù)《機械設計課程設計》 P328 頁表 8184 可查的應選用 Y250M8 型電動機 [11]。 表 31 電動機型號 型號 額 定 功 率（ kW） 額定電壓（ V） 額定轉(zhuǎn)速（ r/min） 最大轉(zhuǎn)矩 重量 額定轉(zhuǎn)矩 Y200L8 15 380 730 250 Y225S8 730 266 Y225M8 22 380 292 Y250M8 30 380 730 405 畢業(yè)設計 (論文 ) 5 V 帶的傳動 由上面條件，結果表明：kwP 30?，驅(qū)動軸轉(zhuǎn)速 min/7301 rn ? ，從動軸轉(zhuǎn)速min/2522 rn ? ，每天的工作時間為 16h/天。 求計算功率 iP 按照《機械設計》 P156 表 88 可得 ? [11]； 故 kwPKP gi ???? 式（ ） 表 32 工作情況系數(shù) gK 工作機 原 動 機 Ⅰ類 Ⅱ類 一天工作時間（ h） 10? 16~ 16? 10? 16~ ? 負載變化較大 粉碎機（旋轉(zhuǎn)式、鄂式）；球磨機；棒磨機；挖掘機 V 帶的帶型 根據(jù) m in/7 3 0,42 1 rnKWPi ?? ，再根據(jù)《機械設 計》圖 811 可查此坐標位于 C 區(qū)，因此，選用 C 型估算 [11]。 、大帶輪基準直徑 21DD 考慮結構緊湊，由 12 dd idd ? ，并根據(jù)《機械設計》 P157 表 89 可查得取 1D =200mm. 計算大輪直徑 2D mmDnnD ???? 根據(jù) 機械設計 P157 頁 89 可得 [11]，取mmD 6302 ? 畢業(yè)設計 (論文 ) 6 表 33 V 帶帶輪的基準直徑 型號 O A B C D E F minD 71 100 140 200 315 500 800 表 34 V 帶輪的計算直徑 根據(jù)《機械設計》 P150 式 813 可得 [11] smnDv 730202100060 11 ?? ????? ?? 式 （ ） 在 sm/25~5 范圍內(nèi)，所以合適。 0a 根據(jù)帶傳動總體尺寸的限制條件或要求的中心距，結合《機械設計》 P154 式 820 可得 [11]： ? ? ? ? mmDDa 210 ??????? 式（ ） 取 mma 12450 ? ，符合 ? ?21021 2)( DDaDD ???? 初算 V 帶長度 ? ? ? ?? ? ? ?mmaDDDDaL383112454202130630200212452422202122100?????????????????? 式（ ） 根據(jù)《機械設計》 P145 表 82 可查得 [11]，節(jié)線長度 mmLp 4060? 的 v 帶，內(nèi)周長度mmL 31811 ? 。 帶型 基準直徑 d/mm C 600 630 710 750 畢業(yè)設計 (論文 ) 7 表 35 V 帶長度系列 C型 pL dK 4060 4600 5380 實際中心距 a mmLLaa ip 38314060124520 ??????? 式（ ） 驗算小帶輪包角 一般來說小帶輪上的包角1?小于大帶輪，而對于摩擦力來說則是皮帶輪較大。于是，打滑通常產(chǎn)生于小帶輪上。出于加強帶傳動工作能力的目的，應使 ???? 00121 ????????? a DDa，所以合適。 單根 V 帶所能傳遞的功率 根據(jù)smv /?和mmD 2021 ?，結合《機械設計》 P152 表 84 可查得 [11] 表 36V 帶傳送的功率 ? ?KWP0 型號 小帶輪直徑)(1 mmD 小帶輪轉(zhuǎn)速n/(r/min) 400 700 800 950 C 200 224 250 并按比例計算可求得 C 型帶 KWP ? 由于傳動比對傳動有影響，單根 V 帶傳送功率應適當增加： 畢業(yè)設計 (論文 ) 8 )11(10 iw KnKP ??? 式（ ） 傳動比??? nni，根據(jù)《機械設計》 P154 表 85 可查得 ?iK ， P151表 84 可查得 3W ??? 所以kwP ) 11( 30 ??????? ? 表 37 彎曲影響系數(shù) WK 帶型 b A ?? B ?? C ?? D ?? E ?? 表 38 傳動比系數(shù) iK 傳動比 i iK ~ . ~ . ? 畢業(yè)設計 (論文 ) 9 表 39 小帶輪包角 ?K 包角0a 180 170 160 150 140 ?K 1確定 V 帶根數(shù) z 由? ? Lc KKPP Pz ?00 ??? 式（ ） 按照《機械設計》 P155 表 86 可查得??K，表 82 可查得?LK 則 ? ? 00 ?????? Lc KKPP Pz? 所以取八根。 1確定單根 V 帶的初拉力 20 qvvzPKF d ?????????? ??? 式（ ） 按照《機械設計》 P149 表 83 可查得mkgq ?，可算出單根 V 帶的初拉力 Nqvvz PKF d 220 ????????? ??? ???????????? ??? 1計算帶傳動的壓軸力rF NazFF r 10 ?????? NFF rr ???? 畢業(yè)設計 (論文 ) 10 4 主要參數(shù)的設定 該機的工作原理如下圖所示 ,顎式破碎機主要由活動鉗口、固定鉗口、推力板和偏心軸組成 [4]。偏心軸和動顎板的上部相連 ,推力板支撐動鄂板的下部。當偏心軸旋轉(zhuǎn)時 ,動顎板不但對定顎板作來回擺動運動 ,而且還會沿著定顎板作大幅度的上下運動。動顎板上各點的運動軌跡如下圖所示。動顎板上部分各點的運動軌跡接近圓形 ,下部分鄂板上各點的運動軌跡越往下越呈橢圓形。 圖 41 破碎機動鄂板上各點運動軌跡圖 主要參數(shù)分析： 依據(jù)畢業(yè)設計的要求，以下為前提條件： 進料口大?。?400 600（ mm） 出料口尺寸： 40～ 160（ mm） 進料塊最大尺寸： 350(mm) 產(chǎn)量： 17 ～ 150 噸 /時 破碎腔的高度 H 以鉗角不變?yōu)榍疤?，粉碎腔的?度取決于粉碎比，總的來說，粉碎腔的高度 H=（ ～） B[6]。 因此，高度 H 的范圍為 900～ 1000mm，在此次設計中取破碎腔的高度 H=900mm。 畢業(yè)設計 (論文 ) 11 鉗角 ? 鉗角的尺寸決定了生產(chǎn)效率和破裂腔的高度。較小的鉗角能增大生產(chǎn)率 ,但是在確定的破碎比情況下 ,同時也增高了破碎腔的長度 。較大的鉗角會使粉碎腔的高度下降 ,同時也會減小生產(chǎn)率。除此之外 ,鉗角范圍不能超過咬住物料的許可值 ,所以正常鉗值為 : ?? 1max tan2 ?? 式（ ） 式中 : ?—— 物料與齒板之間的摩擦系數(shù)。 在實踐產(chǎn)中 ,出于安全方面的考慮 ,復擺顎式粉碎機的鉗角往往取理論值大小的 65%,即 : 00max 22~ ?? ? 在本設計中我們選擇鉗角為?20 動顎水平行程 YS 動顎水平路程對于粉碎機效率有很大影響 ,出料口水平路程若很小則效率會下降 ?？墒且膊荒苓^大 ,不然會因為過量的物料在排料口而使粉碎力快速增長 ,導致零件超過限定載荷而損壞 [2]。于是 ,水平行程鄂在排料口大小為 : m in)~( SSY ? 式（ ） 式中 :