【正文】 北京：高等教育出版社， 1992 [13]劉鴻文。 但也有其缺點：（ 1）齒板壽命低（ 2）維修不方便（ 3）加大了破碎 所需成本 畢業(yè)設計 (論文 ) 24 致謝 在這里我衷心的感謝在本次畢業(yè)設計中給予我很大幫助的諸位老師和同學 畢業(yè)設計 (論文 ) 25 參考文獻 [1]金波、戴素江 .PE750?1060 復擺顎式破碎機的設計計算 [J]. 礦山機械 , 2021,35(01):4648. [2]沈義俊 .PE250?750 的、復擺顎式破碎機結構參數優(yōu)化設計 [J].機械， 1994，21(04):2325. [3]吳正善 .復雜擺動顎式破碎機設計計算有關問題的探討 [J].武漢鋼鐵學院學報， 1983，（ 01） :7078. [4]楊綠云 .復擺顎式破碎機的幾何參數優(yōu)化 [J].煤炭技術， 2021， 22（ 03）： 1112. [5]戴少生、王旦容 .復擺型顎式破碎機的功率計算 [J].水泥工程， 2021，（ 05）： 2023. [6]初明智 .復擺顎式破碎機的動鄂行程計算 [J]. 機械工程與自動化， 2021，（ 01）： 6163. [7]劉省秋 .復擺顎式破碎機機構分析 [J].湖南有色金屬， 1995,11（ 04） :2528. [8]蔣飛 .PE500?750 復擺顎式破碎機的優(yōu)化設計 [J].中國工程機械學報， 2021,11（ 06）：512516. [9]章勇 .顎式破碎機的擠壓過程分析 [J].機械管理開發(fā)，（ 03）： 7375. [10]趙月 .復擺顎式破碎機的強度分析 [D].浙江大學， 2021. [11]機械設計手冊 .第五版 .北京；機械工業(yè)出版社 .2021 [12] 孫序粱。在本次設計中充分考慮到了破碎巖石塊的大小及出料大小，在考慮到安全性、經濟性和功用性的基礎上設計了此機器。 4） 隨時都要保持整個機器 的清潔程度，注意做好防塵措施 5） 定期清洗重要零部件并更換潤滑油。 2） 檢查齒板的磨損情況，若嚴重則須立即換掉。 5） 嚴格的按照操作指示進行操作。 2） 看破碎腔內是否有殘余礦石。于是 ,中錳鋼適用于中、小型的顎式破碎機。 中錳 鋼 的 普 遍 成 分為 :%~%C5%~8%Mn,%~%Si,%Cr 并且還有其它微量的元素。Climax 鉬業(yè)公司首先開發(fā)出了該種鋼。 畢業(yè)設計 (論文 ) 21 對鄂板材質的選擇 鄂板的材料在本次設計中選擇錳鋼，因為高錳鋼的硬度和區(qū)服強度較低 ,受到小沖擊載荷時 ,因為加工硬化程度低 ,所以容易切削。齒板繞圓心2O做簡擺運動，在這種情況下，在應用壓縮運動材料的齒板在水平方向達到，齒板的側向的分力非常小。這樣當下部磨損壞了，就可以上下對調接著使用，通過這個辦法可以延長齒板一倍的使用壽命，盡管如此也沒有解決根本性的問題。所以可總結出一個結論：齒板下部的磨損速度比上部要快 6. 25 倍。 假設物塊在腔內的速度大小處處相同，那么相同大小的石塊經過 AA、 BB、 CC 面需要的時間 t 為 : VSVt AA ??；vt BB；St cc ?? 式（ ） 從而得 : ?? tgBHBtgHBSStt ABBA 21/2:: ???????? ??? ? ? ?? tgBHBHtgBSStt ACCA ????? 1/:: 式中： B—— 給料口寬度； H—— 破碎腔高度； ?—— 破碎腔平均咬角。 變截面破碎腔 破碎腔的水平剖面圖如圖 12 所示。因此，齒板的磨損就小。影響齒板使用壽命的要素不少，比如材料的質量、粉碎石塊的尺寸大小和硬度等影響。對鍵進行校核： ? ?pp dhlT ?? ?? 2 式（ ） 畢業(yè)設計 (論文 ) 18 其中： l 為鍵的工作長度，對于 A 型鍵 mmbLl 321850 ????? 因為鍵的材料選用 45 號鋼，所以查表可得其抗拉強度極限 ? ? 2/600 mmNp ?? ? ?pp mmN ?? ???? ??? 24 /37321160 所以合格。 鍵的選擇及校核 根據主軸的直徑 ,601 mmd ? 查表 861，選擇普通平鍵，大帶輪和飛輪的平鍵選擇 A 型的平鍵：大帶輪鍵 1118? ，飛輪鍵 1118? 。 偏 心軸的強度校核 因為皮帶的張力，在力的作用下皮帶輪和飛輪的質量相比較是非常小的，故為了便利可忽略不計。所以可取 .80,70 33 mmLmmd ?? ④ 軸：同樣為了上述目的，查詢表 ,1994288/ ?TGB 可選取軸承型號為 .33/22216 wc 其中,1 4 0,80,33 mmDmmdmmB ??? 額定的載荷 ,1 7 52 3 50 M P aCM P aC rr ?油潤滑轉速為min,/3400r 脂 潤 滑 轉 速 為 min,/2800r 該 軸 段 還 包 括 擋 圈 等 零 件 。 材料 熱處理 直徑 d 硬度 抗拉強 度MPab/? 屈服極限MPas /? 備注 Cr40 調質 25 — 981 785 應用范圍很廣 100? 241 286 736 539 300100 ??d 241 286 686 490 500300 ??d 229 269 637 441 700500 ??d 217 255 588 343 畢業(yè)設計 (論文 ) 15 1） 計算軸的各段直徑和長度 ① 段軸：第一段軸主要是用來和大帶輪相連接，所以軸的直徑大小和大帶輪孔的直徑大小相同，可得 ,601 mmd ? 大帶輪的寬度經查表可取 ,207mm 所以 ① 段軸的長度 .2301 mmL ?大帶輪和偏心軸可選用平鍵連接。 軸的設計 軸 的材質選擇 45 號鋼并且熱處理的方式為調質。因為碳素鋼的價格較便宜并且有著對應力敏感性曉得優(yōu)點，而合金鋼因為其擁有很高的強度和良好的熱處理性能并且耐高溫耐腐蝕，因此制造軸時最常用的的便是這兩種材料。 偏心軸的設計計算 . 軸的材料的選擇 軸的材料可以選擇 Cr40 ，它的機械特性如下圖所示 畢業(yè)設計 (論文 ) 14 軸的特性表 51 軸的分析 因為在機器中所有作旋轉運動的機構都安裝在軸上這樣才能夠傳遞運動，所以軸在整個機器的構件中占有很重要的位置。即破碎機的破碎力應為： FFjs ? 式（ ） 得 jsF =2430KN。 在本次設計中用實驗法來估計破碎力的大小，可按下列公式計算： maxF =qL]3[H 式（ ） 其中： q—— 襯板上單位面積的平均壓力， q 值為 27 千克 /厘米； H— — 破碎腔的有效高度， cm； L— — 破碎腔的有效寬度 式中， L=60cm， H=， q=27kg/2，因此 maxF =1620KN。能否精確的算出破碎力大小，與破碎機機構的剛度和強度相關，并且影響著破碎機的使用年限和可靠度。 畢業(yè)設計 (論文 ) 13 5 主要零件設計計算 破碎力的計算 外載荷的大小、性質和作用點將確定機械中構件的受力，所以，率先研究破碎力的大小、性質和作用位置，然后就可以借此分析破碎力在構件中引起的破碎力。因此，動鄂的軸承中心距進給礦口平面的高度 h?. 其中 L 是動鄂的長度。 總的來說，破碎一些硬質材料時，使速度小些；而破碎那些脆性材 料，一個大的速度可以選擇；對于較大規(guī)格的破碎機，應選擇小轉速，以此來減少震動，減少消耗 [12]。然而，若動鄂的擺動次數超過其最大允許值時，繼續(xù)增大轉速，生產能力反而會隨之下降，優(yōu)勢逐漸消失。 偏心軸的轉速 相對顎式破碎機來說，偏心軸的轉速將確定動鄂的擺動次數 [9]。然而，若肘板超過一定值，會使整個機器的尺寸變大。 因為 r=10mm 所以 l=650～ 850mm 與此同時 L=～ 1000mm 在本次設計中 L 取 840mm。在這個破碎機的設計中我們選擇了 10mm 即畢業(yè)設計 (論文 ) 12 r=10mm。在其它條件不變的情況下 ,生產率的提高可由增大偏心距得到 ,但與此同時增加了功率消耗。推力板的尺寸若確定 ,傳動角變大會推高機構的效能 ,但偏心距必需增大才可以保障行程的要求 ,這將導致動顎襯板上部水平路程變大 ,同時 ,也會使定顎襯板下部磨損加快。于是 ,水平行程鄂在排料口大小為 : m in)~( SSY ? 式（ ） 式中 : minS—— 最小排料口尺寸。 在實踐產中 ,出于安全方面