【正文】 20 ???? BEFBCRBDFABG QYH ECPEX7501060復擺顎式破碎機的設計 35 ? ?2F 286414N 又∵ 39。 FFFR QxD ??? ? NFFRF QxD 1 8 0 8 239。ABC kDEDGHKCFBAPEX7501060復擺顎式破碎機的設計 34 EDGHKCFBA 圖 合成彎矩圖 圖 扭矩圖 計算支反力 .計算彎扭矩 （ 1）對水平面受力圖 的計算 ∵ 0?? BM ? ? )2*( 339。DR 可看做是集中載荷，集中在動顎中點， 其受力情況可簡化如圖： PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 33 FQxE3FF 4DR39。HR 是作用力與反作用力 ∴ 它們大小相等，方向相反 39。 皮帶輪對軸的壓力 由前面知皮帶輪對軸的壓力為： QF =6 N 則如圖 59所示： 957225660sin ??? = ? ??27? NFF NFF x y 6129c o s 3123s in ?? ?? ?? 從前面已知： NG 40250 ? ， NFQx 6129? ， NFQy 3123? NRH ?? ， NRD ?? ∵ DR 與 39。而軸承 BC段為偏心段 PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 32 ∴ d2 = d1 +2 e=130+2 10 = 150 mm。 d1 ==2. h=（ ～ ） d ∴ h = 14。 軸的各段直徑的確定，如上圖所表示，為滿足安裝直軸的兩端的飛輪以及帶輪，需要長度為 240的軸長，其長度根據(jù)飛輪計算結(jié)果可知。 ∴ 2d = 1d +2 10=115 mm 查資料 [5]， 采用調(diào)心滾子型軸承 端蓋設計 根據(jù)資料 [5]e=， f= 若設迷宮峰寬為 20，則迷宮槽寬為 10。 對于軸承，軸肩 h取 5 mm 則 1d = 95 mm 查資料 [5]， 采用 2316型軸承， D = 200 mm， B = 67 mm。 查閱資 料。 軸上主要零件的確定 （ 1）軸承選擇。有資料 [4]，見表 ，由于該軸最小直徑 188mm，所以各軸肩處倒角尺寸為， X=3 mm。皮帶輪靠軸端擋圈、密封套定位的。軸承是靠端蓋和軸肩定位的。軸的各段直徑通常由中間向兩端遞減，并且，軸的設計必須考慮軸上零件定位類型、尺寸及布置情況。 PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 30 225212 /7840250616132mmNbhlR???????? 2513 /3140250 mmNbhT ?????? 22 0024 /25650s i i n mmNbh lT ?????? 所以： 24321 /134253178 mmN??????? ????25 / 5 02 mmNbhT CB ??? ????? 將以上計算的結(jié)果代入下式，計算得： 21210 4212 ???? ??? 22 *4134212134 ??? = N/mm2 所以： ? ??? ?0 通過計算比較知，動顎危險斷面的主應力小于其允許的主應力，所以動顎強度合格。因此，動顎是承受彎曲、剪切及拉伸應力的聯(lián)合作用，是屬于二向應力狀態(tài)，同時載荷又屬于脈動循環(huán)載荷，所以動顎的強度計算就應按下列公式進行計算： 2110 4212 ???? ??? 式中： ? —— 動顎材料的許用應力； 0? —— 動顎危險斷面上的主應力； —— 由于垂直動顎的分力在危險斷面產(chǎn)生的剪切應力； 1? —— 動顎危險斷面的彎曲，拉伸和偏心彎曲應力的組合； 4321 ???? ??? 2? —— 由于垂直動顎的作用力在危險斷面產(chǎn)生的彎曲應力； 3? —— 由于平行動顎的分力在危險斷面產(chǎn)生的拉伸應力； 4? —— 由于平行動顎的分力在危險斷面產(chǎn)生的偏心彎曲應力。其中，物料對動顎的反作用力的分布規(guī)律是相當復雜的，但為了計算的方便，我們可以近似的將它當成一個垂直于動顎的集中力。破碎力作用于定顎高一半的地方，且垂直作用在動顎 2/3處的襯板上。 第 6章 破碎機的受力分析和主要零部件的強度計算 資料 [1]， 已知電動機安裝功率 N，得出破碎力公式 0m a x1224000nS NP ? 式中 N —— 電動機功率 KW n —— 偏心軸轉(zhuǎn)速 r/min S0 —— 動顎在破碎力作用點處的擺動行程 cm PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 26 由于破碎力不是一個常數(shù)，空行程其值為 0。它常用耐磨的高錳鋼（ ZGMn13）制造，也可用碳素鑄鋼或白口鑄鐵制造，但后者的使用壽命較短。 為了保護機架的側(cè)壁，在破碎腔的兩側(cè)裝有側(cè)護板。本次設計就采用焊接機架。缺點：對焊接質(zhì)量要求高。 ② 生產(chǎn)周期短，且不受鑄造應力影響。 (3)焊接機架 機架各部分由 25～ 50 mm鋼板焊接而成。此方法解決了制造、運輸、安裝上的困難。此機架一般用于中小型顎破。缺點：重量大，制造復雜。架壁一般設有加強筋。 目前顎式破碎機有三種機架構(gòu)造。 軸承處也需設加強筋，以增加高度方向的剛度，防止側(cè)壁受力彎曲和顫動。在首先滿足強度和剛度前提下，要力求減輕機重，節(jié)省金屬。 機架也叫機座、架體，是破碎機中最重的部件。 排料間隙調(diào)整裝置：顎破都有卸料口調(diào)整裝置以調(diào)整其粒度，目前主要的形式有契PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 25 塊式和液壓式兩種，契塊式的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，但是外型尺寸大，調(diào)整不容易，大型破碎機器很少使用出料口調(diào)整，一般可以正家襯板后面加裝墊片來調(diào)整卸料口寬度。因此為了增加肘頭的耐磨性，常在肘頭部分做冷硬處理。推力板的斷面尺寸是根據(jù)破碎機在超負荷時能自行斷裂而設計的，因此在重新制造配件時應該按圖加工，不能任意改變尺寸或用其它牌號的金屬材料。改變推力板的長度，還可以調(diào)節(jié)排料口的大小。當破碎機的負荷增大時，如進入非破碎的物料如鐵塊時，推力板就先行破壞，從而保護了破碎機的其它部件。 推力板又名推動板、肘板等，它是給動顎傳遞動力的部件。要拆卸時，只要加溫至 150176。由于破碎物料時，破碎板各點受力的 不同和沖擊負荷的作用，使破碎板的固定螺栓松動，螺栓松動后就容易被剪斷。由于本機為細碎，齒距取 30 mm，又由于齒高和齒距之比取 1/2，所以，齒高取 15mm。齒高和齒距之比可取1/2～ 1/3之間。 破碎細礦石時，夾角 ? 要小些，相反則大些?！?120176。這種齒形破碎板更利于破碎物料，因為它對物料除了給予壓碎的作用外，還給予彎曲和劈裂的作用。 固定顎和動 顎的破碎板各部分磨損是不一樣的，通常下部容易磨損，因此對于顎式顎破機，都把破碎板制成完全對稱的兩塊或多塊，以便下部破碎板磨損后單獨更換或者與上部破碎板對換，不僅節(jié)省了材料，而且給安裝和運輸帶來了方便。通常采用高錳鋼（ ZGMn13）。因動顎和固定顎破碎板經(jīng)常與物料接觸，受到物料的強烈摩擦，為防止動顎磨損，在動顎表面覆蓋可拆卸的護板稱為動顎破碎板，用螺栓固定。 破碎板又稱襯板。 反 E型結(jié)構(gòu)： PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 24 動顎的橫截面呈反 E型。這種結(jié)構(gòu)鑄造較簡單。但鑄造比較困難，多用于大型顎式破碎機。國內(nèi)尚未使用焊接結(jié)構(gòu)動顎。 動顎一般采用鑄造結(jié)構(gòu) 。尾部承受推力板傳遞過來的動力和強大破碎力，頂部又受主軸施加的周期性沖擊載荷。料塊在破碎室得到破碎，破碎后的料塊由排料口排除。 PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 23 圖 動顎板上各點的運動軌跡 動顎具有的這些運動特性決定了它的性能： (1)動顎的平面復雜運動，時而靠近固定的定 顎板，時而離開，形成一個空間變化的破碎室，料塊主要受到壓碎，伴隨著研磨、折斷作用。由圖可知， A點作圓周運動， B點受推動板的約束為繞 點擺動的圓弧線，其余各點的軌跡為扁圓形，從上到下的扁圓形愈來愈扁平。將上述各值代人公式 ()中，簡化并整理后得 : 2361011 Dn NG ???? 飛輪制造形式選擇 : 飛輪形式 飛輪圓周速度許可植 (米 /秒 ) 鑄鐵飛輪 輪緣輪幅整鑄 30~50 輪緣輪幅分鑄 45~55 鋼制飛輪 輪緣輪幅整鑄 40~60 整鑄盤型飛輪 70~90 軋鋼制盤型飛輪 100~120 由于該顎式破碎機偏心軸轉(zhuǎn)動速度僅為 米 /秒 ,故可以選擇輪緣輪幅整 鑄的鑄鐵飛輪 . 顎破中皮帶輪起到飛輪的作用，可以求得輪緣厚度 H 02GH DBr?? 對于鑄鐵飛輪， r=7000 1357 6 7 8 . 522 . 0 3 1 6 7 0 0 0 4 4 6 7 6H BB???? ? ? 為減少占地面積， B可適當減小為 ， H厚度為 得到飛輪機大帶輪數(shù)據(jù)： 質(zhì)量均為 1357千克 輪緣寬 100mm，厚 ，直徑 1427mm 復擺顎式破碎機是以平面四桿機構(gòu)為工作機構(gòu)，而以連桿為運動工作件的機械。 對于復擺顎式破碎機，空轉(zhuǎn)的時聞 1t 和有載運轉(zhuǎn)的時間 2t 可以近似地認為是相等的。 由此，公式 ()可改寫為 : ??? NtJ 12 102? 則飛輪的轉(zhuǎn)動慣量為 : ?? ?21102 NtJ ? 根據(jù)理論力學知飛輪的飛輪矩為 : 42 gJGD ? 2米牛頓 ? 則得飛輪重量 G 的計算公式 : 22 12 1 0 244 DNtgDgJG ?? ???? () 式中 g ――重力加速度， ?g 2/秒米 ； D ――飛輪的直徑； ? ――飛輪的平均角速度 ，即偏心軸的角速度， 2 m inm ax ??? ?＝ 。故 ?NpNpNNNN ?????? )1(1 式中 ? 是考慮摩擦損失的機械效率， ~?? 。PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 21 在 有載運轉(zhuǎn) NN ?2 的情況下，飛輪就輸出能量，飛輪的角速度就由 max? 降至 min? 。 動顎在 1t 秒時間內(nèi)， 1NN? 的情況下，多余的功率就使飛輪的能量增加。 根據(jù)兩端平衡方式，帶輪和飛輪應當比重為 1 比 1，而帶輪需要開 6條適合所選擇皮帶傳動的槽，具體情況應當根據(jù)圖紙繪制情況準備。 由 YB671， Q/ZB6173查得 40Cr機械性能 ? ?222700 /5000 /241 ~ 2861 1480 /bsOkg cmkg cmHBkg cm????????????? 總得來說，理論最小軸徑為 188cm，但是實際需要擴大，而 40Cr的材料則能夠滿足其載荷要求。 ? ? 333 9 5 5 0 0 1 1 02 0 2 0 0 .9 3 8 3 5 6 1 1 8 .7 6 7 1 2 20 .2 1 8 3n Nd n?? ? ? ? ? ?（厘米） 約等于 188mm 取 19厘米，而偏心距為 ，故： 軸的結(jié)構(gòu)設計 根據(jù)初步計算的尺寸，顎破偏心軸上的結(jié)構(gòu)主要另件是動顎，皮帶輪，飛輪，軸承，他們相互位置由軸肩，擋圈確定。 按照扭力確定軸的最小直徑： 扭矩與轉(zhuǎn)速 n以及輸入功率 N有如下關(guān)系： 95500n NM n? nM 為扭矩，千克 厘米， N為千瓦數(shù)，值為 110， n為轉(zhuǎn)動速度，值為 183轉(zhuǎn) /分 nM 值為 57404 取得軸的直徑為 d（厘米）則： 軸所受的扭轉(zhuǎn)剪應力 nMWd? ? ? ?許用應力 ??n? nMWd? ?? 由上式得 ? ? 333 955000 .2nNNdAnn?? ? ? 式中 A為隨許用應力變化的系數(shù)，可以由它得到常用材料的載荷選擇。工作時，偏心軸受 到很大的扭力，彎矩。偏心軸的設計 偏心軸是顎破最主要的部分之一，它支撐皮帶輪，飛輪動顎