【正文】 ? ,即嚙角 ? 必須小于摩擦角的兩倍，否則物料就會跳出破碎腔，發(fā)生事故。 PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 11 顎式破碎機的嚙角一般在 17～ 24度之間。正確地選擇嚙角對于提高破碎機的破碎效率具有很大意義。增大嚙角，雖可增加破碎比，但同時又會 減少生產(chǎn)率。 在此取 ??20? PEF750 1060表示 B L=750 1060 mm 由資料 [1] 可知： 最大進料粒度 Dmax =（ ～ ） B 取最大粒度 =600 （ 36） dmin —— 最小排料口尺 ∴ dmin =（ 1/9— 1/10） *D =80 mm 取 dmin = 80mm 如圖可知 定顎高度 H = H固定顎板長度 =~6750/ ~ =~ 取 1850 固定顎板長度 H=1850mm 則 tg? = HdB min? = 750801850? = = ? =176。 ? 22176。 驗算結(jié)果符合范圍。因此動顎的擺動行程 s是破碎機最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)之一。 在我國，講到排料口寬度是以閉口時排料口寬度 dmin 為準。 S ≤（ ～ ） B 動顎下部水平行程 24XS ? mm 再來看特性值 m /yxm S S? Sy —— 動顎的垂直行程 Sx —— 動顎的水平行程 根據(jù)資料，垂直行程有促進排料之作用，有利于提高破碎效率。根據(jù)前述，假設襯板處行程比值 m和動顎下端行程比值 m相等的情況下，曲柄 a越大， m越大，動顎上部水平行程隨之增大。 根據(jù)實際生產(chǎn)推薦： m = ～ 現(xiàn)?。?m的比值 m= 破碎機效率高低若不計嚙角 ? ，則主要由動顎下部行程 S及 m值大小體現(xiàn)。上部行程憑經(jīng)驗難以選取，而下部行程又受到 dmin 的限制。故通常作為設計計算的依據(jù)。在其它條件相同的情況下，增大偏心距可使動顎行程增加而提高生產(chǎn)率，但也因此增加功率消耗。 據(jù)資料 [1]： 1211 si n( 90 )2si n 90 si n2112 si n( 90 )2oxooC m yyley????????? ? ?????? ? ????????????? 21624 1 25 sin( 45 90 )6 2sin 90 45 sin2 19 701162sin( 45 90 )2oooooooooe?????? ? ???? ? ????????? ???? 初算為 根據(jù)經(jīng)驗公式 e = )2/sin(2 )90cos( ?? ?? ??xC ? 為肘板擺動角 , 肘板支撐角 ? ，代入并計算得 肘板支撐角 ? =21o 肘板擺動角 6o?? 傳動角 45oy? e = )2/sin(2 )90cos( ?? ?? ??xC= ,= 其中， ? 角隨偏心距 e的增大而增大，從而改變了動顎上下部的行程值。 ? 不應超過接觸處 2倍的摩 擦角，即 ? ? 2tg1? f 由資料 [1]查得， f 為肘板與肘板墊間的摩擦系數(shù)，一般取 f=。 當調(diào)整排料口間隙時，肘板與機架滑槽的磨損，引起 ? 、 ? 增值。 由前面提到的 e=)2/sin(2 )90cos( ?? ?? ??xC ? ? =2[sin1? eCx 2 )90cos( ??? ? ]=2[sin1? ??? ?? 20202 40c os10 ]=176。 ? 傳動角大小影響著機構(gòu)的傳動效率。從連桿的受力分析來看，在推力板長度一定的情況下，加大傳動角會提高機構(gòu)的傳動效率，但必須要求偏心距增大才能保證行程的要求，這就導致 動顎襯板上部水平行程的偏大，物料的過粉碎引起排料口的堵塞，使功耗增加。 據(jù)資料 [1] 推薦： 00 55~45?? PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 15 在此設計中我們選擇 45度 ? 若改變 ? 的大小，則動顎上、下行程都將改變。但卻不能過度增大，因受到動顎行程與最小排料口間的固有比值的限制。 K 由資料 [1] 2s in212s in2222??mCCCK xyX ???? 21 1242 s i n 2 s i n22x XCm CK ?? ??? 2 21 1 42 si n 2 si n22x XXCm CKC?? ???? PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 16 = 2 6 2 .6 6 9 1 0 0 5 .70 .0 6 9? ? 為加工方便，取 1006 第 4章 顎式破碎機工作參數(shù)的計算 偏心軸的轉(zhuǎn) 速 的計算 圖 3－ 5 確定顎式破碎機的轉(zhuǎn)數(shù) 當動顎擺動一次時，從破碎腔中排出的破碎產(chǎn)品是斷面為梯形的棱柱體 (圖 3－ 5)。而上部的最大寬度等于 se? ， s 為動顎下端的行程。它與礦石性質(zhì)，破碎機的類型，以及操作條件等因素有關。 當處理不大于 350MPA的礦物時 ,其生產(chǎn)率計算 PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 17 ? ?,m i n m i n~ 1 . 4 3 4 0 1 . 0 6 (0 . 0 8 0 . 0 2 4 ) 2 . 2 1 1 5 . 4 4 3 3 2 8oQ K g L d d S ???? ? ? ? ? ? ? ??? P 電動機的選擇要根據(jù)動力源和工作條件，首先要滿足的就是所需功率要求。破碎機所需要的功率，主要是用來破碎礦石和克服機器本身的摩擦損失。復擺顎式破碎機的需要的功率 P 與很多因素有關，例如：規(guī)格（ B L）、偏心軸轉(zhuǎn)速 n、嚙角 a、動顎下端水平行程 s、偏心距 r、以及破碎機的物理機械性能、粒度特征、破碎齒板表面形狀和齒形參數(shù)等，都會影響功率消耗。迄今，一些功率計算公式大多屬于經(jīng)驗公式的范疇。 厘米 C： 跟進料口大小決定的系數(shù) ??????????????????1 2 0 09 0 01 2 011 2 0 09 0 0~4 0 02 5 0:1 0 014 0 02 5 0601LBLBLB 當取 250 400BL? ? ? 時系數(shù) 160 時 ,N=CLB= 千瓦與經(jīng)驗公式 1 數(shù)值基本相同 ,當取 : 900 1200BL??時的系數(shù) 1100 時 ,N=CLB= ,二者差異較大 ,查詢目前類似型號 的 750* 鶚式破碎機功率為 90 千瓦 ,二公式均有其局限性 ,故選擇 其二者平均值106千瓦 . 故取大于 106千瓦的電動機 電動機選擇 取大值 106千瓦以上電動機 . 從 YZR 以及 YZ系列冶金起重三相異步電機中選擇 ,經(jīng)過篩選 ,只有 YZR335M10型電動機符合要求 . 其參數(shù)為 :30 分鐘內(nèi)額定功率 110KW,轉(zhuǎn)速 581,當?shù)刃哟螖?shù)量每小時小于 6 次時 ,該電動機完全符合其要求 . 電動機轉(zhuǎn)速平均為 581轉(zhuǎn) /分 ,最適宜偏心距轉(zhuǎn)速為 183轉(zhuǎn) /分 ,則傳動比為 破碎機使用普通 V帶傳動 ,其功率為可知 ,110KW,轉(zhuǎn)速可知 ,最大轉(zhuǎn)速 581轉(zhuǎn) /分 傳動小輪基準直徑 ,其轉(zhuǎn)速為 581轉(zhuǎn) ,則 查閱表格 ,選擇皮帶型號 : D1=450~560的 D型皮帶最符合其功率轉(zhuǎn)速的要求 第 5章 顎式破碎機的結(jié)構(gòu)設計 PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 18 主軸也即偏心軸，是顎式破碎機最重要的零部件之一。再考慮軸承定位，裝卸方便等因素。 軸的初步計算 偏心軸是顎破碎機的主要部件，它用于支撐皮帶輪，飛輪，同時傳遞破碎機所需要的功率。由于偏心距不大，在強度計算上可以按照直軸處理。 A值選擇： A=7~9用于無軸向載荷重載短軸 A=10~11用于無軸向載荷低速中間軸 A=12~14無軸向載荷多交點軸 A=15~16圓錐或者斜齒軸 A=17~18蝸輪，螺旋齒等大載荷震動 A=19~20傳動中有大過載的軸 顎式破碎機的偏心軸承受很大切應力，并運轉(zhuǎn)過程中載荷并不平均，所以取 A=19~20，取 19 PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 19 加上鍵槽值 ，取值為 20。 軸各個長度的確定 軸最小 一般輪客長度在 1~2d之間選擇，輪殼配合部分比輪殼段 2~3mm 偏心軸材料的選擇： 按照 JB138874標準中規(guī)定 150 ?250~400 ?600不得低于 YB671 45號鋼， 而 600 ?900~900 ?1200不得低于 40Cr鋼，本機 750 ?1060符合 40Cr鋼材料要求。 電動機轉(zhuǎn)速平均為 581轉(zhuǎn) /分 ,最適宜偏心距轉(zhuǎn)速為 183轉(zhuǎn) /分 ,則傳動比為 破碎機使用普通 V帶傳動 ,其功率為可知 ,110KW,轉(zhuǎn)速可知 ,最大轉(zhuǎn)速 581轉(zhuǎn) /分傳動小輪基準直徑 ,其轉(zhuǎn)速為 581轉(zhuǎn) ,則查閱表格 ,選擇皮帶型號 : D1=450~560的 D型皮帶最符合其功率轉(zhuǎn)速的要求 D型皮帶在 1i? 時傳動功率的增量 ,根據(jù)其轉(zhuǎn)速查閱表格得 ~,則 V帶根數(shù)確定時使用算式 0 0 )(caLpZ p p K K? ?? PEX7501060復擺顎式破碎機的設計 20 單根 V 帶傳動基準查閱表格可知道 ,粗算 D 帶中 450mm單根傳動 千瓦的最符合 3~6跟要求 ,但是粗算值過于接近 6,所以取 D帶中的 560mm帶 .粗算 = 由于其傳動比為 比 1,從動輪與小輪距離過近則 aK 包角系數(shù)減少 ,則效率降低 ,故適當延長兩 輪之間距離 . V帶長度計算 :小帶輪基準適合 D帶的有 355~800mm,當小帶輪轉(zhuǎn)速 n近于 600轉(zhuǎn)時 ,采用 450mm的小帶輪最為適宜 ,而可知大帶輪的直徑就為 . 查表得 0p? = 小帶輪周長為 ,大帶輪周長為 皮帶輪最小長度約為 1 ( 4 5 0 1 4 2 6 . 9 5 ) ( 4 5 0 1 4 2 6 ) 4 8 2 42 ? ? ? ? ?,然而最小長度是不可取的 ,機器間距根據(jù)經(jīng)驗約可取 ~2米額外長度 ,取 .=5824 查閱表格 ,當 D號 皮帶在長度約為 6000時的長度系數(shù) LK 為 +() 查閱表格 ,當 D帶在當前傳動角落小于 110 o 時 ,取 100 o 時系數(shù) 繼續(xù)查閱表格得知道當前數(shù)據(jù)下 0p? 值為 而附著角度計算方面 ,得最小包角系數(shù)約為 110度 ,查閱表格 aK =,則確定 皮帶根數(shù) 00110 5 . 5 5 0 7( ) ( 2 5 . 3 2 1 . 4 6 ) 0 . 7 4 1 . 0 0caLpZ p p K K? ? ?? ? ? ? ?,取 6根 . 大帶輪設計，采用孔板式。 5． 4飛輪的設計計算 設動顎在空行程和部分無負荷的工作行程時間 1t 秒內(nèi)的功率消耗為 1N 千瓦，動顎在工作行程的破碎時間 2t 秒內(nèi)的 功率消耗為 2N 千瓦，電動機的額定功率為 N 千瓦，并且 21 NNN ?? 。如果在空轉(zhuǎn)階段開始時，飛輪的角速度等于 min? ，在空轉(zhuǎn)階段終了時，飛輪的角速度增為 max? 。 由此，可以列出空轉(zhuǎn)時功的平衡方程式： )(21 0 21 0 2 2m i n1m a x111 ?? ??? JtNNt 或 ?? 2111 102102 JtNNt ?? 則飛輪儲存的能量為： )(1 0 2 112 NNtJ ???? () 設空轉(zhuǎn)時的功率消耗 pNN ?1 ， p 稱損失系數(shù)。簡擺顎式破碎機取低值，復擺顎式破碎機可取高值。 ? ――速度不均勻系數(shù)， ???? m inm ax ?＝ ，對于大型顎式破碎機，可取 ~.01 0?? ；