【正文】 對(duì)于中小型顎式破碎機(jī)可取 ~?? 。偏PEX7501060復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 22 心軸回轉(zhuǎn)一周的時(shí)間 nt 60? 秒，則 ntt 3021 ??秒。圖51是動(dòng)顎板上各點(diǎn)的運(yùn) 動(dòng)軌跡 (連桿曲線 )。上面的水平位移量約為下部的 115倍，垂直位移稍小于下部，就整個(gè)顎板而言，垂直位移量約為水平位移量的 2～ 3倍，工作時(shí)，曲柄處于區(qū)是完全工作行程；處于區(qū)，上部靠前下部靠后，在區(qū)是空回行程；在區(qū)是上部靠后下部靠前。 (2)這種運(yùn)動(dòng)使料塊受到向下推動(dòng)的力，圖 52 是料塊在顎板之間的受力情況。 圖 料塊在顎板之間的受力分析 動(dòng)顎是支撐齒板且直接參與破碎礦石的部件。因此要求有足夠的強(qiáng)度和剛度，其結(jié)構(gòu)應(yīng)該堅(jiān)固耐用。為了減輕動(dòng)顎的重量，國(guó)外也有采用焊接結(jié)構(gòu)，由于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因此對(duì)焊接工藝的要求較高。 按照結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，可把動(dòng)顎分成箱型結(jié)構(gòu)與非箱型加強(qiáng)結(jié)構(gòu)兩種 箱形結(jié)構(gòu) . 承受載荷大，節(jié)省金屬。 “ E”形結(jié)構(gòu)： 在動(dòng)顎推力板一側(cè)有三道加強(qiáng)筋，加強(qiáng)推力板支撐座上易斷裂處。缺點(diǎn)是當(dāng)破碎力作用于動(dòng)顎使其彎曲時(shí)，由于動(dòng)顎剖面的中性層靠近動(dòng)顎前部的加強(qiáng)筋表面承受較大的拉應(yīng)力，容易使加強(qiáng)筋板斷裂。動(dòng) 顎后部為平板結(jié)構(gòu)，前部位加強(qiáng)筋板，齒板安裝在動(dòng)顎加強(qiáng)筋板的安裝面上。固定顎破碎板和動(dòng)顎破碎板之間的空間稱(chēng)為破碎腔或破碎室，物料就在這里被破碎。動(dòng)顎和固定顎的破碎板都用耐磨材料制成。在國(guó)外，也有采用高錳— 鎳鋼和高錳 — 鉬鋼，雖然它的耐磨性很高，但因含有大量鎳和鉬，所以價(jià)格十分昂貴，我國(guó)很少采用。 破碎板表面常鑄成波浪形或三角形齒形 在安裝時(shí)，動(dòng)顎破碎板的齒峰正好對(duì)準(zhǔn)固定顎破碎板的齒谷。破碎板的齒峰角 ? 一般為 90176。其大小的選擇是由破碎的礦石性質(zhì)和粒度而定。齒距的接近于破碎粒度。有的顎式破碎機(jī)的齒形破碎板上，有兩個(gè)特高的牙齒，這對(duì)于破碎片狀物料是十分有利的。 為了使破碎板各點(diǎn)受力均勻，破碎板應(yīng)牢固地、緊密地貼在動(dòng)顎及機(jī)架前壁（固定顎）上，否則破碎板容易折斷破裂，為此在破碎板和動(dòng)顎之間墊以塑性襯板，本機(jī)采用墊低碳鋼板。為此，本機(jī)采用厭氧膠將螺母和螺栓粘貼在一起，待完全干透后，螺母再不會(huì)松動(dòng)。左右，就很容易擰下螺母。對(duì)于復(fù)擺顎式破碎機(jī)，它的主要作用是將破碎力傳遞到機(jī)架后壁。因此，它也是破碎機(jī)的保險(xiǎn)裝置。 推力板是在受 壓狀態(tài)下工作，所以它不必采用高抗拉強(qiáng)度的鋼來(lái)制造，而常用較低強(qiáng)度的灰口鑄鐵來(lái)制造。 推力板兩端（肘頭）是受磨損最厲害的地方，其更換的原因也主要是肘頭的磨損。 另外，為了減少推力板和推力板座的磨損，除經(jīng)常在其結(jié)合處注入潤(rùn)滑材料外，還要防止灰塵和細(xì)料塊進(jìn)入結(jié)合處，所以在結(jié)合處的上部都要加裝擋灰板。液壓式調(diào)整裝置更為方便，但是成本偏高，并且由于液壓器械用于破碎機(jī)這種大功率，大震動(dòng)的礦石加工機(jī)械其壽命并沒(méi)有系數(shù)驗(yàn)證，所以目前仍然采用契型排料調(diào)整方式。機(jī)架在機(jī)器中受很大的沖擊載荷，所以它應(yīng)有足夠的強(qiáng)度 和剛度。在機(jī)壁周?chē)O(shè)有加強(qiáng)筋，主要設(shè)在承受折斷及彎曲應(yīng)力部位處?？v向加強(qiáng)筋一般是附帶加強(qiáng)作用，當(dāng)有較大物料塊時(shí)，在排礦口處產(chǎn)生隆起，將對(duì)側(cè)壁產(chǎn)生很大的橫向壓力，作用在機(jī)器軟弱部位，而特別危險(xiǎn)，加上加強(qiáng)筋可起作用。 (1)整體機(jī)架 此機(jī)架采用 ZG35 優(yōu)質(zhì)鑄鐵鑄成整體。優(yōu)點(diǎn)為：剛性好。對(duì)大型顎破，運(yùn)輸和安裝也 頗困難。 (2)組合機(jī)架 組合機(jī)架是把機(jī)架分成幾個(gè)部分，然后組合在一起。目前組合機(jī)架按聯(lián)接方式有三種：螺栓連接、潛鎖連接、焊接連接。優(yōu)點(diǎn)： ① 結(jié)構(gòu)強(qiáng)度大，較相同尺寸鑄鋼機(jī)架承受負(fù)載更多。 ③ 消耗材料少，重量輕。近年來(lái)，由于焊接工藝的發(fā)展，機(jī)架逐步采用鋼板焊接結(jié)構(gòu)。機(jī)壁厚采用 40 mm的機(jī)壁厚。因?yàn)樗黄鹌扑樽饔?，所以表面是光滑的。?cè)護(hù)板也是用螺栓固定在機(jī)架上，以便磨損后的更換。工作過(guò)程中，破碎力逐漸達(dá)到最大。 S0 = S’ = mS S —— 動(dòng)顎下端擺動(dòng)行程 m —— 結(jié)構(gòu)系 數(shù)，復(fù)擺顎破 m = 帶如以知數(shù)據(jù)，得到結(jié)果為 1 2 2 4 0 0 0 1 1 0 1 3 4 6 4 0 0 0 0 6 1 3 1 1 . 4 5 70 . 5 1 8 3 2 4 2 1 9 6? ???? =600852N 據(jù)資料 [1]， qLHP ?m a x 式中 q —— 破碎板單位面積上的壓力 q=19 kg/cm2 L、 H —— 破碎腔長(zhǎng)與高 .cm ∴ qLHP ?max =19 75 185?? =263625=2583525N 根據(jù)資料 [1] 推力板在破碎時(shí)所受的壓力 TCB = ?cos57000rn N 式中 N —— 電機(jī)功率 110KW r —— 偏心軸偏心距 ? —— 推力板支撐角 ? =450 TCB = 5 7 0 0 0 1 1 0 6 2 7 0 0 0 0 23073650 . 0 2 1 1 8 3 0 . 7 0 7 1 2 . 7 1 7 3 8 5 3? ???? N PEX7501060復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 27 圖 61 動(dòng)顎受力分析 由上兩圖可知： T1 = TCB N55 in ???????? T2 = TCB N55 o o s ???????? 把動(dòng)顎看成一個(gè)整體，則得平衡方程式 00 ??M 0321 ??? LPaT 0?? kM 03232 11 ????????? ? LRLaT 0??Y 22 TR? = 0 ∴ ? P = LaT231 R ?????? ????? 12350s in1 laTCB R2 2T? 2221 RRRHD ?? =? 510 前面已求得： L = 740 mm， a = 660mm CBT1TP1R2RHDRo1TCBT2T2R1RHDRk PPEX7501060復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 28 ∴ NP 65 104 1 4 02 6 6 ??? ???? NR 551 660350s i ???????? ???????? NTR 522 ??? 由于理論受力分析所得各力較接近經(jīng)驗(yàn)公式 ∴綜上所述 NP 6m a x ?? NTCB ?? NT 51 ?? NT 52 ?? NRRRNRNRHD522215251???????? 動(dòng)顎的強(qiáng)度計(jì)算 動(dòng)顎作為破碎物料時(shí)的主要零件，在工作過(guò)程中，共受到三個(gè)力的作用，即推力板對(duì)它的作用力，它與推力板受到的壓力 大小相等，方向相反；物料對(duì)動(dòng)顎的反作用力，它與動(dòng)顎對(duì)物料的破碎力是大小相等，方向相反的；動(dòng)顎偏心軸的軸承反力。動(dòng)顎作為一個(gè)整體，可以看成一個(gè)簡(jiǎn)支梁屬于平面任意力系的平衡 .根據(jù)前上一步已經(jīng)計(jì)算出的數(shù)據(jù)有 NTCB ?? NT 51 ?? NT 52 ?? PEX7501060復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 29 NRRRNRNRHD522215251???????? 動(dòng) 顎的強(qiáng)度計(jì)算 由以上的分析我們知道，垂直動(dòng)顎的作用使動(dòng)顎產(chǎn)生彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力，一般按受集中作用力的兩支點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算；而平行于動(dòng)顎的作用力，它們不通過(guò)動(dòng)顎的重心，則使動(dòng)顎產(chǎn)生拉伸應(yīng)力和偏心彎曲應(yīng)力。 在上式中： ? ? ? ? 20 /3 3 mmNn b ??? ??? 而 1560?b? 脈動(dòng)循環(huán)系數(shù) ； n=3 對(duì)于動(dòng)顎的彎曲，拉伸和偏心彎曲應(yīng)力的計(jì)算，我們可以將動(dòng)顎看作是一個(gè)矩形，這樣也就方便了計(jì)算，所以： h為機(jī)架厚度。 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度計(jì)算 由前面已知，軸的最小段直徑 188mm。 軸上零件定位與固定 軸上的主要零件是動(dòng)顎、皮帶輪、軸承等。軸承又是靠端蓋、止動(dòng)螺母、嵌入式端蓋定位的。 為了使零件能靠緊軸肩而得到準(zhǔn)確可靠的定位，軸肩處的過(guò)度圓角半徑 r必須小于等于與之相配的零件端部的圓角半徑 R 或倒角尺寸 C。 Y=3 mm。根據(jù)國(guó)外資料介紹，同一個(gè)偏心軸對(duì)機(jī)架偏心部分的軸承可選取孔PEX7501060復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 31 徑不同而承載能力相同的雙列向滾子軸承。本機(jī)選用 2316型系列軸承。 對(duì)于軸承 8， ∵ 951?d mm 點(diǎn) B為偏心過(guò)度點(diǎn)， ∵ 偏心距 r=10 mm。 端蓋材料和其他所處位置有關(guān)系，如裝配圖所示， 33號(hào)與 34 號(hào)因?yàn)樘幱谀Σ翣顟B(tài)，所以其端蓋材料選擇 ZG270500以抵抗磨損，而其他地方由于僅僅是用于封閉潤(rùn)滑油和加強(qiáng)密閉性，所以可以選擇鑄鐵 HT150。 為滿足安裝兩組軸承部分，一段需要長(zhǎng)度為 200的場(chǎng)地安裝軸承以及其他部件，包括 封油環(huán)，一段需要安裝長(zhǎng)度為 264的地方以安裝在偏心段方向上的軸承，而中段最粗的部分僅僅承受其扭轉(zhuǎn)力，不承擔(dān)機(jī)械性能，所以對(duì)光華度等精確位置的標(biāo)住沒(méi)有必要。故 d3 =150+2 14= 178 mm取 180 ∵ d1 =130。 軸的總長(zhǎng)及各段長(zhǎng)的確定 密 封 套 與 端 蓋 相 配 合 ， 其 配 合 時(shí) 軸 向 間 隙 為 2. 則 可 知 ： ???????? ????? ?????????? 螺母與擋圈調(diào)整空間飛輪寬自由長(zhǎng)度 寬端蓋寬軸承嵌入式端蓋寬厚端蓋動(dòng)顎寬L = 400+2（ 5715++14+14++49+93+69++18+8+240+2） ? ?L 1310 mm 各階梯軸長(zhǎng)度根據(jù)偏心軸圖 所表示，由所有部件長(zhǎng)度加上中央動(dòng)顎部分長(zhǎng)度組成。DR HR 與 39。HR 與 39。A B C k D 圖 水平面受力簡(jiǎn)圖 圖 圖 垂直面受力圖 圖 ZDGHKFCBG0 FQyE2FF 1HR39。 ??????? FRF DQx NF 270473 ?? 又∵ 0??X 4339。 34 ???? （ 2）對(duì)水平面彎矩的計(jì)算 mmNCBFM C ????????? NDEFM QxD 9 4 5 9 573706129 ????? mm? （ 3）對(duì)垂直面支反力的計(jì)算 . ∵ 0?? BM 039。 5021 ???????? QYH FRGFF ? 2877341 ?F N （ 4）對(duì)垂直面彎矩的計(jì)算 . mmNABGM B ??????? ? ? ? ? mmNDEFGM QyD ????????? 22 69 49 0370312340250 ? ? mmNACGBCFM C ????????? 801 10* （ 5）合成彎矩 . ①水平面彎矩圖中，設(shè) xHD? .則：（設(shè) H處彎矩為 0） ∴ ? ? xFxDEFQx ??? 3 6129（ 370+x） =27047x? mmx 93? 則在垂直面彎矩圖中 ? ? ? ?3 7 09797 02 ?????? QyH FGFM = 22 468 285 mmN? ②垂直面 受力圖中，設(shè)彎矩為 0的地方分別是 F、 G處 則： ? ? BFFBFABG ???10 ? ? BFBF ???? 2 8 7 7 3 43 7 04 0 2 5 ? mmBF 5? ? ? DGFDGDEFQY ??? 2