機(jī)械671復(fù)擺顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)-閱讀頁(yè)
2024-12-27 08:54本頁(yè)面
【正文】 破碎力 破碎力在腔內(nèi)的分布情況及其合力作用點(diǎn)位置、大小，是機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)和零部件強(qiáng)度設(shè)計(jì)的重要依據(jù)。通過(guò)大量實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，再通過(guò)理論推導(dǎo)，建立實(shí)驗(yàn)分析計(jì)算式是一種較好的方法，能夠近似反映出破碎力的變化規(guī)律并有較大的計(jì)算準(zhǔn)確度，因而具有較大的應(yīng)用價(jià)值。 m a x 2 7 0 9 0 6 0 1 4 5 8P KN= 創(chuàng) = 當(dāng)計(jì)算破碎機(jī)零件強(qiáng)度時(shí)，考慮沖擊載荷的影響，應(yīng)將 maxP 增大 50%。 max 1458P KN? 2187jsP KN? 18 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 圖 33復(fù)擺顎式破碎機(jī)各部件受力的圖解法 鄂式破碎機(jī)在工作過(guò)程中，破碎機(jī)的工作過(guò)程是比較復(fù)雜的。所以 22a 1 8 0 0 1 2 0 033L m m= = ? ( 0. 7 0. 75 ) ( 0. 7 ~ 0. 75 ) 18 00 12 60 ~ 13 50b L m m= = ?:取 1260b mm? 可得： 1 2 6 0 1 2 0 02 1 8 7 1 0 4 . 11260s js baP P k Nb= = ? 12021 1 8 7 2 0 8 2 . 91260k js aP P k Nb= = ? 2 c os 2 20 82 .9 c os 50 26 77 .7zkP P k Nb== 創(chuàng) =o kN= kN= KN= 19 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 第 4 章 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 帶輪的設(shè)計(jì) 第 4 章 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 帶輪的設(shè)計(jì) 顎式破碎機(jī)在工作時(shí)，所受載荷變化很大 ，有沖擊載荷和脈動(dòng)循環(huán)；并且使其皮帶輪的飛輪的傳動(dòng)較大。其工作環(huán)境惡劣。其優(yōu)點(diǎn)是：傳動(dòng)帶具有彈性，能對(duì)破碎機(jī)工作是產(chǎn)生的沖擊進(jìn)行一定程度的吸收，使傳動(dòng)平穩(wěn)，保護(hù)電機(jī)；皮帶可以在皮帶輪上打滑，具備一定的過(guò)載保護(hù)能力。帶傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造、安裝精度要求不高，使用維護(hù)方便，因此在本次設(shè)計(jì)中我依然采用的是帶傳動(dòng)。 確定計(jì)算 功 率 caP 計(jì)算功率 caP 是根據(jù)傳遞功率 P和帶的工作條件而確定的， ca AP K P= 式中： KW= D型帶 20 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 caP —— 計(jì)算功率， kw； AK —— 工作情況系數(shù)，見(jiàn)表 87《機(jī)械設(shè)計(jì)》； P —— 所傳遞的額定功率，如電動(dòng)機(jī)的額定功率或名義的負(fù)載功率， KW。 計(jì)算傳動(dòng)比 12ni n? 式中： n1—— 小帶輪轉(zhuǎn)速； n2—— 大帶輪轉(zhuǎn)速。這樣不僅增大了帶輪的寬度，而且也增大了載荷在 V帶之間分配的不均勻性。為了避免彎曲應(yīng)力過(guò)大，小帶輪的基準(zhǔn)直徑就不能過(guò)小。 。 初選小帶輪基準(zhǔn)直徑 1 500dd mm= 2）驗(yàn)算帶 速 v 11 5 0 0 9 7 0 / 2 4 . 5 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0ddnv m s m s? ? ??? ? ??? 3i? 1 500dd mm= /v m s= 故帶速合適 2 1500dd mm= 21 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 在 5 25 /ms（ ） 范圍內(nèi) 故帶速合適。 2）計(jì)算帶所需 的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 dL 2210 0 1 202()2 ( )24( 15 00 50 0)2 15 00 ( 50 0 15 00 )2 4 15 007267ddd d dddL a d damm???? ? ? ??? ? ? ? ? ??? 查表選取基準(zhǔn)長(zhǎng)度： 8000dL mm? 3）計(jì)算實(shí)際中心距 a 00 2800 0 726 7(150 0 )2ddLLaammmm??????? m i nm a x0 . 0 1 5 1 8 6 6 . 5 0 . 0 1 5 8 0 0 0 1 7 4 6 . 50 . 0 3 1 8 6 6 . 5 0 . 0 3 8 0 0 0 2 1 0 6 . 5dda a L m ma a L m m? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 中心距的變化范圍為 mm 1? 小帶輪上的包角 1a 小于大帶輪上的包角 2a ，小帶輪上的總摩擦力相應(yīng)地小于大帶輪上的總摩擦力。為了提高帶傳動(dòng)的工作能力，應(yīng)使 0 0 01 2 11 8 0 ( ) 5 7 .3 1 2 0ddd d aa ? ? 0 1500a mm? 8000dL mm? 1 ? ? 22 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 001210000180 57. 3150 0 500180 57. 3149 .3 120dddda??? ? ??? ? ??? 因此，主動(dòng)輪上的包角合適 z 1)單根帶的額定功率 0p 根據(jù) 1 500dd mm? 和 1 970 / minnr? ，查表通過(guò)差值法得： D 型帶 0 wpK? 。 V帶的預(yù)緊力 20 2 .55 0 0 ( 1 ) qcaa pFvk zv? ? ?由表查得 q /kg m? 20 ( 1 ) 5 732 .2FNN? ? ? ? ? ??? 5Z?根 0 ? 23 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 壓軸力 1002 si n 2149 .32 5 732 .2 si n27061pF zFN??? ? ? ?? 帶輪寬 ( 1 ) 2 ( 5 1 ) 37 .5 2 48 24 6B z e f m m? ? ? ? ? ? ? ? ? 大帶輪和小帶輪直徑分別為 1500mm 和 500mm，大帶輪厚度為 246mm，大小帶輪直徑均大于 300mm，因此均采用輪輻式結(jié)構(gòu)。大帶輪示意圖如下。對(duì)于它的可靠性設(shè)計(jì)。 偏心軸的材料選用 45 號(hào)鋼 軸傳遞的功率 查表的 V帶的傳動(dòng)效率為 ～ 現(xiàn)η = 軸傳遞的功率為： P=η Pca P= = 偏心軸的轉(zhuǎn)速 300r/min 初步確定軸的最小直徑 3m in 0 PndA180。該設(shè)計(jì)軸為單鍵所以將上述計(jì)算的 mind 增大 6%，得 m i n m m? ? ? 最小直徑段的軸與帶輪相配合，帶輪孔徑為 90mm符合要求，因此選取軸的最小直徑為 90mm 確定軸的各段尺寸 圖 42 偏心軸 由圖 42的基本結(jié)構(gòu)初步確定軸的尺寸由圖可知其軸承安裝在 L4,L6 上，在 L4段和 L6段，軸承與其直接配合，所以知其尺寸由軸承決定 。破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上，分別用 F1， F2 來(lái)表示；機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支座，對(duì)偏心軸具有支座反力的作用，分別用 R1， R2 來(lái)表示；機(jī)架軸承載荷的作用點(diǎn)與動(dòng)顎軸承載荷作用點(diǎn)間的距離用 L 表示。 圖 43 軸受力示意圖 故軸的強(qiáng)度足夠 MPa? ? 合格 27 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 的設(shè)計(jì) 圖 44 上為彎矩圖，下為扭矩圖 從軸的受力示意圖以及彎矩圖和扭矩圖中可以看出動(dòng)顎軸承中心所在截面為危險(xiǎn)截面，計(jì)算出此截面處的彎矩 M 和扭矩 T,按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度。 cas [σ 1],故安全。為使破碎機(jī)工作平穩(wěn)，轉(zhuǎn)速波動(dòng)小，電動(dòng)機(jī)負(fù)荷均勻，在偏心軸的兩端裝上了飛輪。 28 設(shè)計(jì)項(xiàng)目 計(jì)算與說(shuō)明 結(jié)果 大三角帶輪即是傳動(dòng)件也是飛輪，所以現(xiàn)在我們?cè)O(shè)計(jì)的是偏心軸另一端的飛輪。電動(dòng)機(jī)額定功率為 N ，并且 12N N N。由此，可得能量平衡方程式： 1 1 1 m a x m i n102 102 / 2( )N t N t J ww= + 或 21 1 1 010 2 10 2N t N t J wd=+ 式中 J —— 飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 （ ）； w —— 飛輪平均角速度 （ max min2 += ）； 0d —— 速度不均悉數(shù)， max min0 wwd w+= 。 1 2 403ttn==。角速度 w 根據(jù)實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速 n 求得， 2nw p= ，而且已知 250 / minnr= 。= = =++ 則飛輪的寬度 B 為： 22223[ ( ) ( ) ]22 100 0 10 [ ( ) ( ) ]22161mBDd
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